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地下连续墙施工总结篇1
一、工程简况
广州市轨道交通九号线5标段包括[清布站]、[清布～高增区间]和[高增站]，区间线路自清布站沿着迎宾大道东南向行下穿106国道、机场高速北延线和机场高速后，在高增与三号线北延线高增站平行换乘。
[清布站]位于广州市花都区镜湖大道与迎宾大道交叉路口的东南侧，地下2层岛式站台车站，覆土厚度约2.0～2.3m，标准段基坑开挖深度约为15.3m。起讫里程为YDK14+007~YDK14+483.200，车站全长476.2m，标准段宽18.7m，车站主体结构采用双层双跨矩形框架结构。
清布站围护结构为800mm厚地下连续墙+Φ600mm旋喷桩止水（连续墙接头外侧采用两根直径600mm双管旋喷桩止水），连续墙标准段宽度为5m，接头采用工字钢。根据设计要求，地下连续墙嵌固深度按入微风化岩0.5m~2.0m或进入岩面以上连续不透水层约10m。
二、工程地质简介
本标段场区在大地构造上位于粤中拗褶束（Ⅲ级构造单元）中部，广花凹褶断群（Ⅳ级构造单元）内。表现为由上古生界构造组成的一系列北北东向褶皱及伴随其发生的断裂。区域地质特征见图1-1 “九号线5标区域地质构造图”。
[清布站]场区地层主要为二叠系下统栖霞组(P1q) 及石炭系中上统壶天群沉积岩层，第四系（Q）土层覆盖于基岩之上。按从新至老的顺序将有关地层岩性特征描述如下：
1、人工填土层 (Q4ml)
主要由粘性土组成，局部为砂土或建筑垃圾等。层厚1.10~4.30m，平均厚度2.25m，顶部为沥青或混凝土路面。该层沿线有分布。
2、粉细砂
灰黄色、灰白等，饱和，呈稍密状态，局部呈松散状态，主要成分为石英质，不均匀混10~20%粘性土。该层厚度0.90~4.50m，平均厚度2.09m。
3、中粗砂
灰白、灰黄、灰褐色，呈饱和，稍密状态，局部呈中密状态，主要成分为石英质，不均匀含5~15%粘性土。该层层厚0.60~13.10m，平均厚度3.03m。该层分布较广泛。
4、砾砂
呈灰黄色、黄色、灰褐等，呈中密状，局部为稍密状，主要成分为石英质，不均匀含5~15%粘性土，局部含有圆砾、卵石。该层厚度0.50~20.60m，平均厚度4.89m。该层沿线路分布广泛。
5、粉质粘土
灰黄、灰白、褐黄等色，呈湿，硬塑，局部可塑状态，不均匀含少量砂。层厚1.30~9.70m，平均厚度5.81m。该仅局部地段分布。
6、粉质粘土
呈褐红、灰白、褐黄等色，层厚0.90~23.2m，平均厚度4.99m。该层在场地内普遍分布
7、淤泥质粘土
呈深灰、灰黑色，层厚1.50~5.4m，平均厚度3.35m。该层呈零星分布
8、粉质粘土
呈褐红、灰黑、褐黄等色，层厚1.1~19.9m，平均厚度4.98m。该层主要分布在场地东南侧。
9、粉质粘土
呈褐红、灰黑、褐黄等色，层厚0.8~15.6m，平均厚度4.6m。该层分布较为广泛。
10、粉质粘土
呈灰褐、褐黄等色，层厚2.0~8.1m，平均厚度3.77m。该层主要分布在场地东侧及西侧。
11、微风化灰岩
呈灰色、深灰色等，厚层状构造，坚硬。该层分布较为广泛。
12、溶蚀充填物
呈褐黄、褐红、灰黑色等，由软塑局部为流塑的粘性土混约15％～35％的粗砂组成或由松散～稍密状粗砂混少量软塑（局部为流塑）状态粘土组成，主要填充于土洞或溶洞中。
三、岩面情况
[清布站]场区所处地质条件复杂，基岩为碳质灰岩同时溶洞发育强烈，约有一半地质钻孔揭示微风化岩面上直接覆盖为砂层。相邻位置存在岩面高差在10m以上的或有明显沟槽或有明显突起。
连续墙两侧岩溶注浆处理过程中，根据部分范围2m间距进行钻孔探查溶土洞，同时探明相应的岩面情况（探孔钻孔位置距地下墙边约为1m）。对已完成的钻孔情况进行了岩面连线，根据连线图揭示，在同一连续墙槽段幅宽范围的基岩面变化较大，其岩面凹凸起伏无规律，部分相邻点位岩面高差也非常大。
四、地下连续墙施工难点
1、在分槽段幅宽范围内，地下连续墙底如何调整并适应岩面分布的情况；
2、本场区岩面下的岩层，基本上都是微风化石灰岩，其岩质硬度大、未溶蚀部分的岩体整体性好，在有效加快施工工期并减少冲孔造成震害的前提下，地下墙底如何嵌入此微风化岩层并保证工程质量。
五、地下连续墙墙底终孔原则
地下连续墙厚800mm，标准墙幅宽5m，槽段深度约25m。采用C30水下混凝土浇筑。墙段接头采用工字钢接头。在地下连续墙施工过程中，地下连续墙位置进行的钻冲孔揭示的岩面与勘察资料岩面有差异，各孔间揭示的岩面同样存有一定差异。根据设计要求，考虑到钢筋笼制作的时间要求，为满足施工的可操作性，制订了连续墙墙底的终孔原则：
1．当施工阶段连续墙导向孔（左、右、中三个）揭示的槽段最低微风化岩面位于基底线下5m内时，连续墙按进入最低微风化岩面下2m终槽，钢筋笼通长配置。
2．当施工阶段连续墙导向孔揭示的槽段最低微风化岩面位于基底线以下5m~10m之间时，连续墙按进入最低微风化岩面下1m终槽，钢筋笼通长配置。
3．当施工阶段连续墙导向孔揭示的槽段最低微风化岩面超过基底线下10m时，连续墙按下述原则终槽：
a)当岩面覆盖为砂层等透水层时，连续墙按进入施工揭示岩面0.5m终槽，且终槽深度不小于基底下10m，钢筋笼按伸至基底下10m配置，钢筋笼底至槽底间浇筑素混凝土；
b)当岩面覆盖为残积土层等不透水层时，连续墙按进入不透水层不小于2m（若不透水层小于2m，则按进入施工揭示岩面0.5m）终槽，且终槽深度不小于基底下10m，钢筋笼按伸至基底下10m配置，钢筋笼底至槽底间浇筑素混凝土；
c)当岩面同时覆盖有透水层和不透水层或覆盖层不易判别时，按岩面覆盖为透水层的终槽原则处理。
六、槽底异标高地下连续墙施工方法
地下连续墙在成孔过程中发现清布站实际岩面线与原地质钻孔差异较大，而且岩层陡峭，跌宕起伏。同一幅地下连续墙宽范围内的位置岩面标高差异较大，对在高岩面点位的导向孔位，也要求按低岩面的标高控制入岩；连续墙成孔困难。长时间的施工冲击震动对成槽有害，尤其是岩面上覆砂层较厚的地带，易发生坍塌导致埋锤，成槽施工时间较长。针对以上问题，采取地下连续墙槽底分台阶施工方法。
1、原围护结构设计图仍然有效，当一个槽段的导向孔与对应槽段的岩面差异不超过2m时，依然按照设计图纸进行终孔；
2、如同一槽段岩面变化较大，采用分台阶方法（仅分一个台阶）进行槽段的终孔；
3、每级台阶的宽度大于2m；
4、钢筋笼根据连续墙设计图纸交底的内容进行加工，异标高的槽段，钢筋笼加工形状与对应槽段的形状一致；如槽段深度超过基底以下10m，10m以下部分不设置钢筋网，为素混凝土墙；
5、分台阶后的连续墙每级台阶的终孔原则与设计图纸交底一致；
6、施工单位根据上述原则，如要进行分台阶施工，要申报分台阶申请确认表，经现场驻地监理确认和设计确认后才能进行施工。
7、按照抓-冲结合的成槽工艺，一幅连续墙需要三个导向孔的成孔，以这三个孔为根据，岩面的情况大致可分为四种形式：山峰状、单边倾斜变坡状、山谷状、平底状。
（1）对山峰状和单边倾斜变坡状的情况，可按照2.5m半幅墙的两个导向孔岩面标高，取低者为标准进行嵌岩控制；两个半幅墙（2.5m+2.5m）从整体上合并为一个槽段看，其槽底两个标高则形成为一个台阶。
每级台阶的终孔原则根据对应的两个导向孔中最低岩面进行终孔，以减少冲岩的时间及其带来的不良影响。
（2）对山谷状的情况，因岩面最深孔在中间，对其两侧的成槽均取控制作用，遵照上述原则，按此最深岩面满足嵌固要求控制，最终形成平底状槽段。
七、槽底异标高地下连续墙成槽施工做法
1、导向孔对岩面判定；按每槽段三个导向孔，在该槽段内左、中、右布置。导向孔采用冲击成孔至岩面后，对岩面进行取样及确定成孔深度，并与专业监理工程师进行确定与签认。
2、在确定了导向孔位置的岩面高度后，由清布站项目技术负责人和专业监理工程师按上述原则共同确定该幅连续墙的终孔深度、连续墙钢筋笼加工长度；如有不能确认的情况，需经过设计方认可方能终孔。
3、在成槽过程中清渣，采用正循环法，将输浆管通向孔底泵进新泥浆，泥浆由孔底向上流动，携带着泥渣上浮，并最终流出槽孔，流回泥浆池或辅助抓斗捞渣；
4、对于含砂率大，沉渣厚的槽孔需采用空气吸泥法进行清底，同时补充新鲜泥浆，保持所要求泥浆液面标高的相对稳定；
5、在槽段按前述标高要求终孔后，进行清孔工作。
6、对分台阶的两个槽底标高，先从槽底较高的半幅开始清孔；往较低的半幅推进。
7、清孔时，采用空气吸泥反循环清槽，确保清槽后槽底沉渣厚度满足要求。在清槽后及灌注混凝土前，槽底沉渣厚度不大于100mm。清槽后，槽底以上0.2～1m处的泥浆比重应小于1.15，含砂率不大于5%，粘度22～28s；含砂量高的场区，泥浆比重可适当调大。
8、地下连续墙成槽防偏方法
(1) 在导向孔成孔、抓斗成槽过程中多巡查，早发现早纠偏；回填根据偏孔的地层确定回填材料，紧锤密击修孔修槽；
(2) 通过垂吊桩锤或抓斗的钢丝绳子与导墙之间的位置变动关系量观测偏移情况，发现有异及时报告、处理；
(3) 成槽机作业位置场地要硬化、坚固，避免沉降变化带来偏差；
(4) 遇孤石或硬层，及时进行处理、纠偏，防止倾斜加剧；
(5) 采用带有自动纠偏装置的液压抓斗；
(6) 严格全过程监控制，经常复核钢丝绳偏位情况。
(7) 成槽后采用专用探笼进行槽段垂直度检测，观察探笼下放情况。若探笼能自由上下连续墙高度范围，则垂直度满足要求，若探笼下放困难，则需将探笼吊出，重新下放方锤进行修孔作业，直至探笼能自由下放。
分台阶槽段的钢筋笼
八、槽底异标高地下连续墙浇筑水下混凝土的做法
1、根据槽段底的异标高情况，计算浇筑水下混凝土两根竖管的长度，分别下到其各自半幅槽孔的底部。
2、水下混凝土采用分序异步开塞浇灌。
3、浇筑混凝土前先计算先开塞部分的混凝土体积V（见图3-1 “混凝土先开塞部分计算图”），并在浇筑混凝土的过程中由施工员做好记录，当先开塞部分浇筑的混凝土累计体积达到V后并实测砼面深度后，另一根竖管开塞，之后两根竖管同时浇筑混凝土。
九、槽底异标高地下连续墙钢筋网加工制作
1、对形成台阶状的槽段，钢筋网长度要按两个底标高分别确定长度，按图纸配筋要求加工制作。
2、在两个半幅各自槽底深度中，较浅者的深度超过基底以下10m，则按基底以下10m长度要求控制加工钢筋笼。
3、对两侧异长度的槽段钢筋网，须根据其重心位置的变化，另行布置吊点的定位与加固；
4、对差异较大的槽段台阶（长度差异在5m以上），在转角位置桁架筋上下排各焊接Φ28钢筋作为辅助加强连接件，确保钢筋网起吊时不变形；辅助加强件根据情况可在钢筋网竖起后下槽孔前割除。同时在副吊的两个吊点之间焊接两道Φ28圆钢。
十、槽底异标高地下连续墙钢筋网吊装
1、对底部异标高的槽段钢筋网，为保证在竖起时钢筋网不变形，禁止采用单台吊机退吊；而必须采用两台吊机抬吊，即要求在钢筋网离开地面后进行平躺向竖起状态的转换。
2、在钢筋笼验收合格及槽段清孔换浆符合要求后应立即吊装钢筋笼，采用200t履带吊与50t汽车吊共同进行吊装作业。
3、钢筋笼吊点布置和起吊方式要防止起吊时引起钢筋笼变形。起吊时不得使钢筋笼下端在地面上拖引，以防造成下端钢筋弯曲变形。
4、插入钢筋笼时，最重要的是使钢筋笼对准槽段中心、垂直而又准确的插入槽内。钢筋笼进入槽内时，吊点中心必须对准槽段中心，然后徐徐下降，此时必须注意不要因起重臂摆动或其他影响而使钢筋笼产生横向摆动，造成槽壁坍塌。
5、为了吊装安全，在桁架筋每隔1.5m采用Φ28钢筋U型加筋加强桁架刚度，保证起吊不容易变形、脱焊。U型加筋的布置位置详。
十一、槽底异标高地下连续墙计量
1、成槽计量：槽段异标高部分，为了抓槽后的副孔更好冲岩，提高槽段的成孔效率，中间孔的成孔按最低标准终孔，槽段较深部分台阶宽度为2.9m，较浅为2.1m。
2、钢筋计量：按两个底标高取平均值后确定计算；对超过25m的，按设计要求，取通长25m计算。
十二、两种做法对比
项目 平底地下连续墙 槽底异标高地下连续墙 备注
工期 每个冲孔入岩平均每天（24小时）0.6m，如一个槽段导向孔深度相差5m，如按最低导向孔终孔，即有半个槽段入岩5m才能终孔，共3个冲孔，共需时3×5/0.6=25天 由于减少了一个台阶的微风化岩，减少了入岩的时间，估计每个槽段平均入岩1m，1×5/0.6=9天，每个槽段减少25-9=16天
施工难度 岩溶地区入岩量过多会造成偏孔、卡锤等施工风险，进一步影响工期 减少入岩量，避免了重复多次修孔、卡锤等风险，比较适用于清布站的岩溶地层地下连续墙施工
施工安全度 岩层上部的连续墙槽壁长时间空置，并在反复冲击震动的影响，容易导致槽壁的塌陷，影响迎宾大道的安全；
岩溶地区入岩过多，容易侵入溶洞，造成不可预知的危险 减少了因施工的周期过长而造成的周边道路安全问题；
减少入岩避免了不必要的侵入溶洞的风险；减少了长时间冲岩对岩面以上砂层震动的影响
地下连续墙施工总结篇2
4按发包方的计量要求，计算出满足发包方计量要求的计量项目的“综合”施工成本。在这个套价的过程中，一定要思路清晰，否则，很容易出错。要计算出这样的一个“综合”成本单价，有以下两个步骤：首先根据各个工作内容的工程量及预算员自己编制的企业基础定额及人材机的市场信息价，计算出各工作内容的成本价，并得出各工作内容的总成本，如广州越秀南路连续墙的各个工作内容总成本计算应该如下：
①导墙土方开挖外运总成本=185m3×导墙土方开挖外运企业成本价；②导墙土方挖填总成本=340m3×导墙土方挖填企业成本价；③导墙模板的制安与拆除总成本=1137m2×导墙模板的制安与拆除企业成本价；④导墙钢筋制安总成本=1.787t×导墙模板的制安与拆除企业成本价+1.787t×钢材材料企业内部消耗系数1.01×钢材市场信息价；⑤导墙混凝土浇注总成本=135m3×导墙混凝土浇注企业成本价+135m3×混凝土材料企业内部消耗系数1.01×混凝土市场信息价；⑥连续墙的成槽总成本=（2032m3+101m3）×连续墙的成槽不入岩成本价+108m3×连续墙的成槽入岩增加费成本；⑦墙身钢筋笼的制安总成本=243.84t×墙身钢筋笼的制安成本价+243.84t×钢材材料企业内部消耗系数1.03×钢材市场信息价；⑧连续墙混凝土浇注总成本=（2032m3+101m3）×连续墙混凝土浇注成本价+（2032m3+101m3）×混凝土材料企业内部消耗系数1.1～1.15×混凝土市场信息价。
其次就是将给予计量的每个项目相关的全部工作内容的总成本汇总并摊销到该计量项目中，得出结算计量项目的“综合”成本单价。如广州越秀南路综合楼基坑支护中连续墙的“综合”成本单价就应该是将第一步骤中计算的各个工作内容总成本摊销到给予计量的连续墙工作量2032m3所得出的单价，具体计算如下：
连续墙“综合”成本单价=∑（①～⑧）/（2032m3）。
5向决策者提供计算准确的“综合”施工成本及施工过程中的风险因素，决策者根据预算员提供的数据，结合经营的需要等，综合考虑，最终确定自己企业的报价。因为决策者的决策依据完全靠预算员提供，这就要求预算人员要有过硬的专业基本功，并具备良好的职业道德。
地下连续墙施工总结篇3
Keywords: underground continuous wall; Construction supervision; Key supervising points; Quality control; measures
中图分类号： U415 文献标识码： A 文章编号：
1前言
地下连续墙施工技术自1950年首次应用于意大利米兰的工程以来已有几十年的历史，地下连续墙具有刚度大，工法较成熟，施工时对周边地层和环境影响小等优点，成为深基坑支护的首选方案。但地下连续墙质量控制难度较大，地下连续墙质量差，影响基坑开挖及周边环境，影响结构防水，因此地下连续墙的质量控制是深基坑工程的监理控制的重点。下文针对监理人员在地下连续墙施工中的质量控制内容和要点进行了阐述。
2地下连续墙施工监理的范围、目标和依据
2.1按照监理合同和监理规划的要求明确监理工作的范围。
2.2根据合同和业主的指示，明确地下连续墙工程施工监理的质量、投资、工期控制目标，并监督施工单位按照既定的质量目标和国家、地区、行业有关的法律法规、技术标准规范的要求完成施工任务。
2.3编写监理细则的依据
①监理规划；
②设计文件和资料；
③有关规范、标准：《国家标准健筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202—2009；国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300—2010。
2.4施工组织设计。
3地下连续墙质量监理措施
3.1地下连续墙施工准备阶段的监理措施
针对本工程特点，在施工准备阶段，监理采取的质量管理措施如下：审核地下连续墙施工及吊装方案，重点内容包括成槽挖土、钢筋笼制作及吊装、水下混凝土浇筑等，由项目总监理工程师审批后实施。审查钢筋及直螺纹套筒的相关质保资料，并在监理见证员的监督下依据规定取样送检。召开质量专题会议，提前要求施工单位必须选择满足施工要求的机械设备，运输车辆要采取密封措施，防止在运输途中造成对道路的污染，影响环境。槽段放样完成后通知监理，由监理进行复核后报业主。成槽前，要对新鲜泥浆的性能参数指标，如比重、黏度等进行检测。
3.2地下连续墙施工阶段的监理措施
根据地下连续墙施工工艺流程特点，监理分三个阶段，采取的质量管理措施如下：
（1）成槽施工质量管理措施。成槽施工需确保槽段的深度、宽度及垂直度。施工中严格控制新鲜泥浆、成槽泥浆及清孔后泥浆的性能指标参数。
（2）钢筋笼制作及吊装质量管理措施。监督施工单位按规定取焊接接头作拉弯试验，检查钢筋规格、数量、长度及焊接质量等，控制钢筋笼长度、宽度及厚度偏差值在规范允许范围内。钢筋笼吊装及下放过程中，钢筋笼起吊入槽时必须缓慢放下，切忌急速抛放，以防钢筋笼变形或造成槽段坍方。
（3）水下混凝土浇筑质量管理措施。水下混凝土浇筑前必须检查商品混凝土合格证，对于不符合坍落度及扩散度要求的混凝土，予以清退，坚决不得用于工程施工。混凝土浇筑完成后，施工单位进行笼顶标高测量后，监理单位立即复测，确保杜绝钢筋笼上浮情况的发生。
3.3地下连续墙收工阶段质量监理
（1）质量检测要求
1)混凝土地下连续墙应采用声波透射法检测墙身结构完整性，检测槽段数一般不宜少于总槽段数的20％，每槽段应抽查一个段面，重要结构每段槽段都应检查。
2)每50m3地下墙应做一组试件，每幅槽段不得少于一组，在强度满足设计要求后方可开挖土方。
3)地下墙与地下室结构顶板、楼板、底板及梁之间连接可预埋钢筋或接驳器，对接驳器每500套为一个检验批，每批应抽查三件，复验内容为外观、尺寸、抗拉试验等。
（2）工程验收
1)按设计图纸完工后，由建设单位、设计单位、监理单位、质监部门、施工单位进行验收，并将有关质量记录、中间验收、隐蔽验收等资料整理归档、移交，完善验收手续。
2)工程验收时施工单位应提交以下技术资料，监理人员应事先进行审查：
①原材料出厂合格证及检验报告、钢筋焊接接头检验报告、电焊条合格证等；
②地质报告、开工报告、地下连续墙的工程施工组织设计；
③施工日志、技术交底卡、施工技术管理经验总结说明；
④工程质量事故报告表、工程质量整改通知单；
⑤图纸及会审记录、变更记录；
⑥地下连续墙隐蔽验收记录、护壁泥浆质量检查记录；
⑦混凝土配合比设计报告、抗压强度试验报告；
⑧分项工程质量检验评定表；
⑨地下连续墙灌注水下混凝土记录；
⑩超声波检测报告、地下连续墙工程监测报告。
（3）工程监测要求
应根据设计要求对地下连续墙工程进行水平位移、墙体内力、基坑四周的沉降进行监测，并由监测单位提交监测报告，监测数据达到或超过报警值时应组织有关单位及时进行处理。
4地下连续墙质量通病及预防纠正措施
4.1单元槽段连接不良造成接头处漏水。应在设计时采用合理的结构形式，在施工中注意接头处的沉积物，使单元槽段之间的衔接紧密，才能防止接头处漏水的发生。
4.2墙体壁面不够垂直。应选用合适的挖槽机械，采用合理的施工方法，配制合格的护壁泥浆。
4.3墙体质量欠佳。应注意护壁泥浆的质量，彻底进行清底换浆，严格按规定浇注水下混凝土。
4.4槽底沉渣过厚。在浇注水下混凝土前，应测定沉渣厚度，满足要求后，才能浇注混凝土。
5结束语
地下连续墙是深基坑工程质量控制的重点和难点。在实际监理工作中，按照规范及设计图纸要求，通过事前预控、过程控制，总结验收三个环节，严抓地下连续墙质量控制要点，并采取有效的控制措施。最大限度地减低地下连续墙施工中的质量和安全风险。
参考文献：
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地下连续墙施工总结篇4
1、研究背景与意义
为保证深基坑工程的顺利开挖以及基坑周边建筑物和环境的安全，需对深基坑采取支挡保护措施。最开始用木桩作为基坑围护结构，后来出现了钢筋混凝土桩、地下连续墙、钢板桩以及水泥土挡墙、土钉墙等围护结构。
1.1地下连续墙
C.Veder于1950年开发了地下连续墙的施工技术。起初地下连续墙多被用于作为大坝的防渗墙，二十世纪五六十年代传入法、日、英、美、前苏联等国家，九十年代中期以后，越来越多的工程中将支护结构和主体结构相结合设计。世界各国都是首先从水利水电基础工程中开始应用，然后推广到建筑、市政、交通、矿山、铁道、环保等部门。日本自从引进地下连续墙的施工技术以后，开发了许多连续墙施工机具，研发了适用于不同施工场地的工法和手段，并将地下连续墙用于桥梁基础以及不断研发的新基础形式中。
在我国，地下连续墙最初仅用来作为基坑围护的挡土、防渗墙，后来逐渐应用于高层建筑的地下连续墙工程，并成功研发了许多施工机具，深基坑工程的不断涌现促进了地下连续墙工艺进一步提高。迄今为止，地下连续墙作为基坑围护结构的设计施工技术发展已十分成熟。
1.2锚杆
1958年德国首次将锚杆应用于深基坑工程中挡土墙的支护，此后世界各国对锚杆技术进行了大量的实践研究，探讨了相关理论和实践问题，产生了一系列专用施工机具制定了相关设计和施工规程。
我国最早将锚杆技术应用于地铁、公路、以及矿区的边坡工程，80年代初开始用于高层建筑深基坑支护。经过多年的实践研究，在施工技术、施工机具、提高锚杆承载力、锚杆与支护结构共同工作等方面都取得了卓越的成就，并制定了土层锚杆设计与施工规范。
地下连续墙与土层锚杆技术的成熟发展以及深基坑工程的不断涌现，使地下连续墙结合锚杆基坑支护结构成为土体开挖施工中控制侧向位移的有效手段。在深基坑工程施工过程中，只有对基坑支护结构、基坑周围土体和邻近建（构）筑物进行监测，才能确保工程的顺利进行。
2、国内外研究现状
深基坑施工过程中进行监测具有重要作用。邵现成 [1]总结了有关基坑围护结构监测的方案、设备、内容、方法等。胡友健 [2]介绍了深基坑工程监测数据处理与预测报警系统。董明钢、杨峰 [3]提出信息化施工的应用性问题。王光勇等 [4]模拟了地下连续墙加锚杆支护结构中锚杆设计参数对支护结构水平位移的影响。许文杰等人 [5]提出预锚地下连续墙的概念。闫文斌，王志豪 [6]结合工程实践，提出了一些深基坑监测方面的意见和建议。
2.1地下连续墙监测现状
Mana和Clough [7]分析了一些基坑的监测数据，发现围护墙体的变形与抗隆起稳定安全系数的密切关系。高彦斌，吴晓峰等 [8]通过有限元软件以及现场监测数据，研究了地下连续墙施工对临近建筑物沉降的影响。吴小将等 [9]根据监测得到的地下连续墙的测斜曲线，建立了一种估算地墙弯矩的简便方法。孙文怀等 [10]结合工程实测资料，分析了圆形基坑地下连续墙的内力、侧向位移、垂直沉降、墙顶水平位移、孔隙水压力、土压力等变化规律。程晔，张太科等人 [11]结合某大直径圆形嵌岩地下连续墙工程，采用现场监测和三维弹塑性有限元方法，分析了大直径圆形嵌岩地下连续墙和相似情况下非嵌岩地下连续墙的变形特征。兰守奇、张庆贺 [12]通过地下连续墙现场监测，分析了地下连续墙侧移和最大相对侧移与基坑开挖深度的关系，随开挖时间的变化规律。
2.2锚杆监测现状
地理信息系统及全球定位系统使锚杆监测正在朝着自动化、全天候、实时动态的方向发展。
柴敬等 [13]提出采用光纤Bragg光栅传感技术进行锚杆支护质量监测，该监测技术精度高、简单、可在线实时监测。程秀芝，张申 [14]根据弹性波法的检测原理和特点，提出利用弹性波技术进行锚杆支护监测，该技术具有监测周期短，费用低，可实现三维空间连续、动态监测等特点。隋海波等 [15]应用 BOTDR 的分布式光纤传感技术进行锚杆监测，简单、易于布置、测量范围大、直观。刘爱卿 [16]开发了CM—200I型测力锚杆和施加扭矩的扭矩套，能够监测高预紧力全长锚固锚杆受力状况。
结论
地下连续墙加锚杆基坑支护结构形式在深大基坑工程的施工中体现了优越性，尤其是在建筑物密集地区，具有广阔的应用前景。现行设计分析理论尚不成熟，积累基坑开挖与支护检测结果，对于完善设计分析理论具有十分重要的意义。只有对基坑变形进行现场监测，掌握了基坑支护结构的变形规律，更好的控制变形，才能保证基坑工程安全。
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地下连续墙施工总结篇5
上海轨道交通3 号线(明珠线)与轨道交通1 号线(地铁1号线)在上海火车站实现换乘。上海火车站地区是上海的一个特大型公交枢纽。铁路站场将车站广场分割为南北两块，而明珠线经过车站的北广场，地铁1 号线的车站设在了南广场。为使两条线路之间的乘客方便地实现换乘，同时沟通南北车站广场的人行交通，必须建一条地道。因此，明珠线工程包括了连接明珠线与地铁1号线的地道工程。地道始于火车站北广场下明珠线车站的地下站厅，在上海火车站站场的东咽喉处穿越15 股铁道，然后在火车站南广场的铁路东行包房旁由西向东转向地铁1 号线的车站站厅层。设计时根据人流的大小，将整个地道分为两段。一段在火车站站场底下，人流较密集，采用净宽12 m， 净高3 m 的地道，称为主地道。主地道的北端与明珠线车站站厅层相接，南端分岔，一端连接紧靠铁路东行包房的出入口，另一端接一段净宽6 m， 净高2.6 m的地道，至地铁1 号线车站站厅层，称为支地道。整个地道工程还包括主地道与广场地面出入口之间的一小段地道和地下通风设备机房。
上海火车站地区的地质情况较为复杂。地道处的地质经地质勘探孔揭示，地层分布如下: ① 人工填土，上部为杂填土，下部为素填土，层厚约2 m;② 粉质粘土，褐黄色-灰黄色，可塑-软塑，层厚约1 m; ③ 砂质粉土，灰色，稍密，夹薄层淤泥质粘土及粉砂，层厚约11.9 m; ④ 淤泥质粉质粘土， 灰色，流塑，层厚约7 m; ⑤ 粉质粘土，灰色，软塑-可塑，夹薄层粉砂，层厚约3.6 m; ⑥ 粘土，暗绿色， 可塑-硬塑，层厚约6.4 m; ⑦ 砂质粉土，黄色，稍密-中密，未钻透。地下水埋深2.5 m 左右，属潜水。地道基坑范围大部位于2～3 层砂质粉土内， 其垂直渗透系数Kv =2.5 ×10-4cm/s， 水平渗透系数KH =1.0×10-4cm/s 。其固结快剪峰值强度指标为C =6 kPa，α=30.5°。
原施工图设计的支地道采用并列搭接的钻孔灌注桩围护地道基坑，明挖法施工地道。但是在具体实施时，由于支地道所处位置为南广场的公交枢纽，如按原方案施工，按规定的工期，正好与火车站的春运高峰相冲突，对整个广场的交通疏导非常不利。在考虑各方因素后，决定将支地道靠近地铁1 号线的约70 m 地道改为逆作法施工(即地铁车站常用的盖挖法)，先施工完成围护结构及地道的箱身顶板，然后再在地下开挖，完成地道的底板和内墙。为了尽量利用作为围护结构的地下连续墙，设计时将地道的结构与地下连续墙结构结合起来，将地下连续墙作为地道的外墙，在地道的顶底板施工完成后，在地下连续墙内侧浇注一层内衬墙，作为地道的使用结构处理。
2 设计计算方法
2.1 设计方法概况
采用逆作法施工的支地道结构计算与施工过程是密切相关的。在设计过程中，根据施工工况的不同，按施工过程中每一次独立工况的结构受力状态来进行分析。由于地道所处的地基地质条件为渗透性很好的砂质粉土，对开挖基坑进行稳定性验算后，确定地下连续墙的入土深度为14 m ， 开挖深度为6 m 。
考虑到在砂质粉土中进行地下连续墙施工的质量因素，还按同样结构的不同工况进行了顺作法施工设计，以便对照和备用。
2. 2 逆作法施工设计
逆作法施工的主要工况如图1 : 在地道基坑范围内，施工好地下连续墙，然后开挖基坑至第一道支撑下深度为第一工况;第二工况为架设好第一道临时钢支撑后，开挖至地道顶板底，钢支撑采用Φ600 mm 钢管，钢管两端设牛腿支座;第三工况为浇注好地道顶板并拆除临时钢支撑;第四工况为恢复路面，第五工况为在地道顶板下的地下开挖一定深度的土;第六工况为架设临时钢支撑再挖土至地道的底板底;第七工况为浇注地道底板后拆除临时钢支撑;第八工况为浇注地道内衬墙后的受力工况;第九工况为将地下连续墙外的土压设为静土压后的最终受力工况。
图1 逆作法施工工况
由于地道的结构尺寸较小，地质条件复杂，考虑到结构安全，在设计计算时根据各工况的重要性大小，对部分工况进一步作了细化分析。如:对地道顶底板与地下连续墙的连接方式，分别按铰接和刚接进行分析;考虑了温度和混凝土收缩影响的因素;等等。
2. 3 顺作法施工设计
顺作法施工同样划分为若干工况。同逆作法施工一样，首先浇注好地下连续墙。开挖基坑至第一道临时钢支撑下为第一工况;第二工况为架设第一道支撑并开挖至第二道临时钢支撑下;第三工况为架设第二道支撑并开挖至地道底板下;第四工况为浇注地道底板并拆除第二道支撑;第五工况为浇注地道顶板并拆除第一道支撑;第六工况为浇注内衬墙;第七工况为回填恢复路面;第八工况为将地下连续墙外的土压设为静土压后的最终受力工况。各工况见图2。顺作法施工也对重要工况进一步进行了细化分析。
地下连续墙的设计计算有很多方法。根据上海市的有关规范，在计算时采用了“ 杆系有限元法”。将地下连续墙划分为若干连续的单元，把地下连续墙的内外侧土体作为弹性介质，临时的支撑结构仅作为边界支座。在基坑的开挖和架撑过程中，地下连续墙内外侧的受力和变形是变化的。在计算时采用了两种方法对整个施工过程的结构进行分析。在单纯软土地基中的开挖和支撑过程的计算采用“ 总和法”，即地下连续墙每一工况的内力和变形由本次工况的外力作用和上一工况中由于支撑变形的强迫位移产生的内力和变形总和而成。
这种方法对比拟成梁的地下连续墙在几何特性和力学性质不变的情况下是合理的。但对逆作法施工及有换撑等改变结构几何特性和力学性能的工况，“总和法”就不再适用，应采用非线性的“ 增量法”来计算。即当前工况的内力和变形用本工况外力增量叠加前一工况已有的内力和变形后得到。对于水平荷载增量，主要由挖土和拆撑引起。一般由于挖土和拆撑引起四项增量: ① 开挖侧静土压力撤消; ② 开挖面上土弹簧内力的释放; ③ 开挖面下土弹簧的放松引起的内力释放; ④ 拆撑产生的支点反力作用。
图2 顺作法施工工况
在地道设计中，分别运用本院自编的《弹性地基平面杆系计算程序》和同济大学地下系的《启明星地下结构计算软件》进行计算，取得了相似的结构。
3 连续墙结构防水
由于连续墙直接作为地道结构的外墙，因此连续墙墙幅接头的防漏处理和连续墙砼的耐久性成为地道结构使用寿命的关键。
3. 1 连续墙墙幅接缝
根据上海地区地下连续墙的设计、施工经验， 连续墙墙幅的接头较多采用锁口管或接头箱作为槽壁的端模，墙幅之间用一字型或十字型钢板作为连续墙的刚性连接构件。本次设计中采用截面为圆形的锁口管，使连续墙的槽端成为凸圆端形或凹圆端形。连接件用钢筋替代。锁口管要有足够的刚度。在混凝土施工过程中微量提动锁口管，并应在浇完混凝土6～8 h 内拔除。在相临槽段内的连续墙施工时，应采用专用工具在钢筋笼入槽前清刷已成墙的连续墙接缝，使接缝的混凝土接合紧密。
4. 2 连续墙砼耐久性
地道结构的防水性要求较高，因此必须提高混凝土的抗渗性。除了设计要求高标号的防水混凝土外，在上海地区高地下水位的环境下，还采用了在混凝土中添加外加剂的办法来提高混凝土的耐久性。可在连续墙和地道顶底板混凝土中添加HEA 砼防水剂。这种外加剂用于地下建筑的防渗效果良好，主要作用是通过HEA 水化后产生的钙矾石晶体填充混凝土毛细空隙，并能使混凝土产生微量膨胀，有效补偿了混凝土的干缩和冷缩。使用方法为在水泥中内掺6 %(等量取代水泥) 。由于该外加剂有早强功能，因此在使用时特别要注意拌和后的浇捣时间和浇注后的养护，对超长结构还要加设后浇带，并进行分仓浇注。除以上主要防水措施外，对地道顶、底板与连续墙的施工接缝和其它施工缝，设计均考虑设膨胀橡胶止水带防护。
4 结语
在砂性土中进行地下连续墙施工，沉放钢筋笼和浇注水下混凝土时一定要注意对槽壁的防护，以的增量法。特别是有关换撑及内衬结构随工况的免造成槽壁坍塌，影响地下连续墙的墙面质量，进不同而变化后，需从前后工况之间的结构变化来考而影响逆作法施工工序。虑受力特点。利用地下连续墙作为外墙的最大优
在人行地道建设中运用地下连续墙结构，通常点是:结构刚度大、有良好的承载力、抗渗性，且逆是将地下连续墙作为施工基坑的挡土结构，设计时作法、顺作法均可适用，节省了工程投资。通过本仅考虑顺作法施工工况，计算方法采用总和法。但工程的设计，拓展了地下连续墙在城市人行地道中如将地下连续墙作为地道外墙结构，在计算时就要的运用范围。用考虑结构受力过程随受力工况的变化进行调整
参 考 文 献
1 刘建航，侯学渊. 基坑工程手册. 北京:中国建筑工业出版社，1997
地下连续墙施工总结篇6
Key words: a top down; Deep foundation pit maintenance; Construction technology
中图分类号： TV551.4文献标识码：A文章编号：
前言:某大厦占地面积4200m2 , 总建筑面积40086 m2 , 总高105.9 m,地上27层,地下2层,基础底标高为- 10.700 m。基础为钢筋混凝土箱形基础, 下设混凝土灌注桩, 基础平面尺寸66.1×55.7 m。由于紧临城市要道,地下管网复杂, 给基础施工方案的选择带来了限制。
1 .土质情况
本工程场地从自然地坪至-18.600 m为淤泥及淤泥质粘土, 地表4 m内含水率为23.7%～62.6 % ,土壤最大摩擦角为19.5°。其主要特点为: 土质条件差, 含水率高,渗透系数小,内聚力小。
2 .基坑支护结构选择
由于场地狭窄,不允许大开挖。若采用锚杆,在软土地区可靠性低,施工复杂,工期长。经比较最后选用以地下连续墙作基坑护壁, 以平衡土体保证地下连续墙稳定, 待零层梁板施工完毕作为水平内支撑的半逆作法施工工艺,其优点是:
(1) 利用地下连续墙作工程的承重结构墙体,能有效地降低工程造价;
(2) 利用地下结构层梁板作围护结构的水平支撑, 可节省坑内水平支撑费用;
(3) 采用半逆作法施工,地面上下同时施工,可缩短施工工期,避免全逆作法施工出土量大的缺点;
(4) 结构变形小,可确保原有建筑安全及交通、道路、管线不受影响;
(5) 因地下连续墙封闭,采用大口井降水不影响周围设施。
3 .半逆作法施工工艺
本工程半逆作法施工工艺流程如图1 所示。
图1 半逆作法施工工艺流程
4 工艺流程及主要施工方法
4. 1 地下连续墙施工方法
开挖土方前, 用专用成槽机械( GZQ1250 双钻成槽钻机) 在所定导墙位置开挖一条狭窄深槽,用膨润土泥浆护壁。每次开挖一定长度(一个单元槽长3～5 m) , 挖至设计深度并清除沉淀的泥渣后, 利用起重机械将钢筋骨架(俗称钢筋笼) 放入充满泥浆的槽内,用导管法浇筑混凝土。混凝土由槽底部开始逐渐向上浇筑,将泥浆置换出来。浇至设计标高后一个单元段即告施工完毕, 各单元墙段间相互连接, 形成的地下连续墙既可挡土又可挡水。
4. 2降水方式
基坑利用大口井降水,井深18m,抽水深度16.5 m, 采用20 m扬程的潜水泵抽水, 坑内共布置20口井。地下连续墙封闭后立即抽水,1周后即可开始挖土,随挖土逐步裁井。视出水量及降水情况, 在浇筑底板混凝土前保持少量水井抽水, 并做好底板混凝土施工后的封井处理。为避免由于坑内降水造成坑外水位下降而损伤周围建筑及管网, 在地下连续墙外侧设置回灌井, 并安排专人观测水位变化情况。若水位下降过大应及时灌入足够数量的水, 以阻止因地下水流失造成地基下沉。
4. 3 土方开挖
土方开挖分二步三次进行,即第一步采用机械挖至- 3.500 m标高; 第二步充分发挥机械化施工的优势,挖至正施部分基底标高。注意挖第二步时,控制标高视地下连续墙悬臂的最大允许应力值和变形量而定,注意保留平衡土体,并使坡角符合设计要求(图2) 。挖至第二步后基槽呈盆状, 基坑中心(正施部分) 可挖至-10.700 m的设计底标高。为便于逆施部分结构层支模,采用退踏放坡。第三次采用人工开挖。
4. 4 施工程序
地下1 层(标高-3.500 m) 梁板混凝土浇筑完成后(逆施除外) , 按正常施工进行零层梁板及以上部分混凝土施工。待零层板达到100%设计强度标准值后, 再同时进行下部施工, 即开挖逆作部分平衡土体,由预留出土孔连续挖土至负1 层板标高后浇筑混凝土。待混凝土强度达到100%设计强度标准值后,进行负2 层逆作施工(图2) 。
5 .逆作支撑桩、柱施工
逆作支撑桩不仅在逆作状态下承
图2 半逆作法施工状态(a) 状态Ⅰ; (b) 状态Ⅱ
受地上、地下楼层结构自重和全部施工荷载, 而且该桩连柱也是工程正式结构桩。基桩采用桩径600 mm、长28 m的钻孔灌注桩, 支撑桩采用钢格构柱,嵌入灌注桩内2000 mm。应对基桩承载力及理论沉降做充分验算, 以确保正、逆施工时变形一致。
6 . 地下连续墙与内部结构钢筋连接
为保证地下连续墙体与结构层板连接的整体性, 先将连接面处混凝土表面凿毛, 结构楼层水平钢筋与地下连续墙连接采用钻孔、插筋、CGM灌浆锚固连接技术。CGM灌浆料是一种具有高流动性、早强、高强、微膨胀性能的复合灌浆材料。对圆钢该材料粘结强度1 d 可达6.1MPa ,螺纹钢可达31MPa ,且1d膨胀率可达总膨胀率的80 %以上。对于螺纹钢, 钻孔长度为15倍钢筋直径,灌浆7d 后可确保钢筋拔断而不拔出。施工简便易行,质量可靠。
7 . 逆作法施工区混凝土浇筑
由于逆作法施工后浇混凝土位于先浇混凝土的下部, 故应尽可能减少支撑系统沉降和结构变形, 保证上下层混凝土连接紧密, 并使混凝土空隙内的气体全部顺利排出。为此, 在混凝土入口处模板随混
凝土表面上升至顶部,逐步封浆; 直墙模板顶部设喇叭口; 在混凝土配合比设计时也考虑了微膨胀及预埋DN15钢管、压浆等措施。
8 . 垂直运输预留孔洞设置
由于采用半逆作法施工,±0.000结构梁板已完成, 逆施部分土方及施工材料由上下贯通的垂直运输通道进出。本工程利用南侧车库坡道外运土方, 并在北侧和东侧预留4m×3m孔洞,利用井架运输。
9.防水做法
地下连续墙及底板均采用抗渗混凝土,但槽段接头、地下连续墙与底板连接处、正施底板施工缝处和中间支撑桩穿透底板处都是防水薄弱环节。为此在底板施工缝处加设德国罗美克斯注入式止水条, 地下连续墙和底板内侧做1.5mm厚硅橡胶防水涂料, 并在地下连续墙内侧浇筑200mm厚C20、P8 钢筋混凝土内衬。
10 . 深基坑围护监测
基坑开挖阶段半逆作法施工, 仅靠平衡土体保证地下连续墙的稳定,而平衡土体提供被动土压力必然需要发生一定的位移, 为确保基础施工安全,采用信息化施工。经实测长边中部最大位移值为8 cm, 短边中部为6.5cm。水位无明显变化,证明连续墙施工无渗漏。地下连续墙水平位移随挖土深度而不断增加,然后逐渐减慢,最后达到稳定; 从挖土至基础施工完毕,周围楼房相对沉降仅为9mm。
11 .技术经济效益
(1) 采用地下连续墙结构自支护的半逆作法施工工艺, 不受土质条件限制,适用于土层复杂的软土地基。
(2) 在地下水位较高地区, 能有效地避免由于施工降水而引起的地面沉降及相邻建筑物的沉降, 尤其适用于城市建筑物稠密地区施工。
地下连续墙施工总结篇7
1工程概况
1.1建筑概况
某建筑工程项目西南侧为一在建地铁车站，北侧毗邻3栋低层居民住宅，南侧为一市政道路，道路人行道沿线下分布有较多煤气、电力、雨水等管线，项目场地原为建筑拆迁工地。拟建建筑基坑长146m，宽48.4～50.2m，开挖深度14.1m，局部坑中坑开挖深度17.35m。基底土层基本上位于地勘报告中④粉质黏土层，基坑东侧部分基底处于③（含泥）细中砂土层。基坑采用明挖法施工，基坑支护设计采用地下连续墙加3道混凝土内支撑的支护形式。
1.2地下连续墙设计与施工概况
项目设计采用地下连续墙加3道混凝土内支撑作为围护结构，明挖法施工，地下连续墙由共计77幅墙体周圈环形封闭组成，标准段宽度一般为6m，墙厚800mm，槽段深度根据地质条件不同设计为23～33m。考虑到基坑开挖及地下连续墙施工对周边复杂管线及居民楼的影响，设计在地下连续墙相应槽段采用三轴搅拌桩辅助加固，施工时先行施工用于辅助加固的三轴搅拌桩，待全部施工完毕后再进行地下连续墙体施工。对2个幅段接口处，设计采用1根φ600mm双重管旋喷桩进行加固封口止水，加固深度同地下连续墙（图1）。
图1连续墙成槽加固大样
2 厚砂层中地下连续墙施工质量通病分析与预防
本项目地下连续墙通过声波透射法随机检测了15幅墙厚砂层地下连续墙体，其中Ⅰ类墙体14幅，Ⅱ类墙体1幅。通过施工过程中发现的施工问题及土方开挖后对墙身的检验，部分槽段仍存在坍孔、夹泥夹砂、渗水缺陷，其中渗水现象多发生在2幅地下连续墙接口处，而夹泥夹砂缺陷一般为坑壁局部坍塌引起的裹砂和夹泥。
2.1 缺陷原因分析
1）工艺原因。地下连续墙在采用传统的液压抓斗法成槽时，尤其是在厚砂层地质中，不可避免地会碰撞或啃坏槽段土体，使槽段土体部分凹凸不平。钢筋笼下放过程中，钢筋笼上安装的保护层控制块不可避免地会对两侧槽壁进行刮蹭，造成局部泥膜破坏后产生坍塌。在浇筑过程中，亦会有少量的砂土脱落并沉淀在浇筑的混凝土中，因此造成局部鼓包夹渣现象。
2）泥浆制备管理不到位。地下连续墙成槽过程中，因各层地质不同，泥浆各参数应根据现场实际情况及时抽测、置换及调整。如泥浆相对密度过大，对混凝土的流动阻力加大，流动不畅，2根导管浇筑的混凝土互相穿插易将泥浆卷入混凝土内，导致交界面夹泥。如泥浆黏度不符合要求，形成不了有效护壁，则易造成坍孔等问题。
3）刷壁工作不到位。从本案缺陷分析来看，厚砂层中地下连续墙接头是主要渗漏途径，而地下连续墙混凝土接头面的清刷工作是保证地下连续墙接头质量的关键。地下连续墙接头面清刷工作应在清槽换浆前进行，清刷时采用的特制钢丝刷与前一槽段接头面的贴密性不符合要求，容易造成刷壁到位的假象。刷壁次数不够或钢丝刷上下移动过快，也容易影响刷壁质量。
2.2 质量控制及防治
1）加强成槽时抓斗垂直度检查，控制成槽掘进及钢筋笼下放速度。在厚砂层抓斗成槽时，应经常检查抓斗的导向板垂直度，并随时调整。在导墙施工时需重视导墙内壁的垂直度，并通过加撑控制导墙浇筑后的变形，杜绝在已浇筑的导墙周边行走重车、堆放重载。
2）加强对泥浆制备的管理。在地下连续墙施工前，应根据现场实际情况进行参数试验，确定适宜现场实际的泥浆参数，同时参照地质报告揭示，地层在成槽过程中应及时抽测、置换和调整。新制备的泥浆必须在泥浆池存放24h以上，黏土充分水化后才能使用。泥浆使用之后，对于混凝土浇筑最后几米质量较差的泥浆，应及时放到废浆池，并补充新制泥浆到循环池，以提高泥浆的重复使用率。
3）重视刷壁工作。从本案缺陷分析来看，渗水处多发生于地下连续墙接头处，虽然设计通过1根双重管旋喷桩进行加固封口止水，但仍有部分槽段接头出现渗水现象，初步分析为双重管旋喷桩与地下连续墙幅段间因工艺原因并不是完全紧贴密实，加之厚砂层间存在水力联系，承压水富水性及导水性较强，内河的侧向补给强，造成水压过大，如地下连续墙接头处刷壁不到位，极易造成渗漏现象。因此，在富水厚砂层进行地下连续墙施工时，应尤其重视刷壁工作。一是控制特制刷壁器与待刷槽段面的贴密程度，因刷壁器采用重力刷壁原理，所以一定要保证刷壁器与待刷槽段面紧密贴合，刷壁才有效果。二是控制刷壁次数及移动速度，保证刷壁至钢丝刷不带泥屑为止。
3 厚砂层地下连续墙施工质量缺陷防治措施
3.1 墙身鼓包夹土夹砂导致的渗水防治措施
墙身鼓包夹土夹砂一般是由于地下连续墙施工时塌方所引起。处理时先凿平塌方形成的混凝土鼓包，把墙面杂质清理干净，渗水点可能会以点或线的形式存在，找准渗水点，凿出小裂缝，顺渗水点或线打入适量针头，注入水溶性聚氨酯堵漏剂封堵。
3.2 墙面点、线性渗漏防治措施
如果墙面出现点、线性渗漏，形成了肉眼可见的小股缓慢水流，可采用引流法进行封堵。把漏水位置疏松的混凝土清理干净，找出渗漏位置，安装固定好引流管，在引流管周围用高强双快水泥封死，确保漏水全部从引流管流出，待水泥强度达到80%以上时，再把引流管封死，可以解决渗漏问题。
3.3 漏洞、裂缝的防治措施
采用棉被或沙袋堵住漏洞，然后用高强快干水泥封住洞口缝隙，再用沙袋堵住洞口，待水泥凝固后，除去洞口沙袋，喷射聚氨酯堵漏剂封堵表面。当漏水较大时，尽快查明漏水位置，采用沙袋或土石方回填该处，增加压力避免透水和管涌，最后采用高压注浆方法堵漏。
4 结语
总之，地下连续墙作为结构的一部分，主要起承重、挡土及截水抗渗等作用，同时也作为建筑物空间分割的外墙。但是，由于连续墙施工工艺和人为原因，厚砂层中地下连续墙的施工质量缺陷不可完全避免。因此，施工方必须要分析施工过程中常见问题及其质量影响因素，针对不同的问题提出相应的对策，以保障工程的顺利实施，进而推动现代工程的科学性施工和发展。
地下连续墙施工总结篇8
一、地下墙
地下连续墙技术起源于欧洲，它是根据凿井和石油钻井所用膨润土泥浆护壁和浇灌水下混凝土工艺应用于工程而发展起来的。1950年正式在意大利米兰工程中应用，1959年日本引进，同一时期我国应用于水利工程大坝防渗墙中，70年代起用于建筑工程，近几年在地下等工程应用已十分普遍。地下连续墙施工的特点：施工噪音、震动较小，对邻近地基和建筑物结构影响甚至×微，故适宜在城市建筑密集和人流多及管线多的地域施工。地下连续墙分类：（1）按成墙方式可分为：①桩排式；②槽板式；③组合式。（2）按墙的用途可分为：①防渗墙；②临时挡土墙；③永久挡土（承重）墙；④作为基础用的地下连续墙。（3）按墙体材料可分为：①钢筋混凝土墙；②塑性混凝土墙；③固化灰浆墙；④自硬泥浆墙；⑤预制墙；⑥泥浆槽墙（回填砾石、粘土和水泥三合土）；⑦后张预应力地下连续墙；⑧钢制地下连续墙。（4）按开挖情况可分为：①地下连续墙（开挖）；②地下防渗墙（不开挖）。
1、施工工艺流程（如图所示）
具体操作
1、1循环泥浆
1.1.1、泥浆的作用
(1) 护壁作用
液体压力，相当于一种液体支撑；
槽壁形成泥皮
可以防止槽壁倒塌和剥落，并防止地下水渗入。
(2) 携渣作用
泥浆具有一定的粘度，能将土渣悬浮起来，使土渣随同泥浆一同排出槽外
1.1.2泥浆拌制
泥浆搅拌前先将水加至搅拌筒1/3后开动搅拌机。在定量水箱不断加水同时，加入陶土粉、纯碱液、搅拌3min后，加入CMC液及硝腐碱液继续搅拌。
一般情况下泥浆搅拌后应静置24h使用
连续墙的接用
.1.2.2连续墙的接用
连续墙的接用根据操作流程分为.接头管接头、 接头箱接头、隔板式接头、钢板组合接头、预制块接头。
逆作法
逆作法的特点是1. 有利于基坑周围环境的安全稳定；2. 可不同程度地缩短施工总工期； 3. 地下结构设计更加合理； 4. 改善了施工现场的场地限制；5. 具有明显的社会效益和经济效益。但是其存在着很多尚未解决的问题如1. 软土中支承柱与地下连续墙的差异沉降施工控制 ；2. 地上、地下施工层数的确定 ； 3. 中柱桩的定位及垂直度控制； 4. “两墙合一”的后浇混凝土墙施工 ；5. 土方开挖方法的改进。等等。逆作法结构设计应分部位根据结构破坏可能产生的后果采用不同的安全等级及结构的重要性系数：
2.1.1基坑护（支护）结构根据表6.1.3选用相应的侧壁安全等级和重要性系数。
基坑侧壁安全等级和重要性系数 表6.1.3
2．1.2内支承结构以及可能作为主体结构的一部分的地下连续墙结构应按照上部建筑结构的安全等级，根据表6.1.4选用相应的结构安全等级和重要性系数。
2. 1 .3．内支承结构安全等级和重要性系数应按施工与使用两个阶段的结构形式分开采用，如果结构形式相同情况下 验算工况交叉时应按上述两条规定选用较高的结构安全等级和重要性系数。
三、地下连续墙的受力钢筋应采用HRB335级或HRB400级钢筋，直径不宜小于20mm，构造钢筋宜采用HPB235级钢筋，直径不宜小于16mm。受力钢筋的保护层厚度不应小于70mm。混凝土强度等级宜大于C20。
3.1.1当地下围护结构作为主体结构的一部分与主体结构水平构件连成整体时，水平构件连接伸入墙体的深度不应小于70mm。
当地下连续墙作为主体结构的一部分时，水平构件与地下连续墙的接头可采用如下几种形式：
3..2梁与地下连续墙的连接接头可采用预埋钢筋连接法、预埋钢板连接法、预埋钢筋机械连接法等。
梁与地下连续墙的连接当采用刚性接头时，可采用在连续墙中预埋钢筋或预埋钢筋驳接器的连接方式。其连接构造如图6.6.3-3所示。
3.3梁与地下连续墙的连接采用铰接接头时，可采用预埋钢筋和预埋剪力件的连接的形式。其接头构造可采用图6.6.3-4的形式。
地下连续墙施工总结篇9
0引言
地下连续墙具有强度高、施工速度快、噪音小、振动小、精度高以及抗渗性能好等特点，在地铁车站围护结构设计中得到广泛的应用。然而，东南沿海地区，因地质条件复杂，地下存在大块径的花岗岩孤石，地连墙成槽施工难度大，易塌孔、斜孔，地连墙施工质量不能满足设计及规范要求，在基坑开挖过程中易出现渗漏水、墙体倾斜、侵限等问题，存在地面沉降、基坑失稳等重大安全隐患。本文将针对深湾站的地下连续墙施工为研究案例，对抛石层地连墙的关键施工技术及质量控制要点进行分析，对国内其它城市抛石区地连墙施工具有一定的参考和指导意义。
1工程概况
深圳地铁9号线深湾站总长度210.35m，标准段宽为19.6m，底板埋深16.2m，为地下双层岛式车站。车站围护结构设计为地下连续墙，总计122 幅。标准段幅长为4 米，幅厚为0.8 米，幅深为20.41 米，其混凝土强度等级为C40，抗渗等级P10，基坑侧壁安全等级为一级。
深湾站原始地貌为滨海滩涂，经人工填挖整平，车站内水平全场分布有人工填石。填石主要成分为花岗岩块石，块径0.8~1.5m。填石层厚度为0.8~8.6m，平均厚度为5.7m，埋深为3~12m。车站地下稳定水位埋深2.4~9.6m，标高-5.21~2.5m。地下水主要有两种基本类型，微承压水和基岩裂隙水。由于地下水较为丰富，且地下水位较高，地连墙施工中槽壁稳定性及墙身的质量控制尤为重要。
2抛石区地连墙施工质量控制重点
地下连续墙在地铁车站里主要起着截水、防渗以及承重作用，由于施工工序较多，工艺流程相互衔接，主要工序在水下或地下进行，监测困难，容易出现槽壁坍塌、槽底沉渣过厚、槽孔倾斜、钢筋笼偏位等问题，从而导致墙体质量出现缺陷，影响墙体自身的强度、垂直度以及止水效果。根据以往施工经验及本工程的地下连续墙施工实践，对地连墙施工中容易出现问题的环节进行了质量控制分析。
2.1施工流程
抛石换填测量放线开挖导沟导墙施工划分槽段成槽机械就位注入泥浆冲孔作业泥浆循环刷壁（清槽）安装钢筋笼二次清孔安装导管浇筑混凝土
2.2成槽设备选型与抛石处理措施
2.2.1设备选型
滨海抛石填海区地下连续墙采用抛石换填加冲击破碎处理成槽工艺，明确设备类型及设备参数，对于类似地层连续墙施工具有重要的指导意义。在深湾站地连墙成槽施工过程中，首先采用方案一：“旋挖钻引孔，圆形冲击钻冲击成槽”。由于抛石分布不均，钻头质量较轻，且圆形钻头成槽存在死角，成槽工效差，成槽垂直度难以保证。因方案一不能满足地连墙施工质量，且工效底，工期压力大，本项目提出了第二种成槽方案：“圆形冲击钻引孔加成槽机成槽”。通过成槽开挖情况分析，圆形冲击钻引孔后，成槽机成槽时抓斗损坏严重，且冲击钻与成槽机需要多次移动就位，整体成槽时间长、施工效率低，容易导致槽壁坍塌。经过前两种试成槽方案的失败，工程技术人员结合地连墙成槽特点，将原有的圆形冲击钻，改装成方形钻头，且加重钻头重量，即“方形、重型冲击钻冲击成槽”。此方案使用设备数量少，工艺成熟、组织单一、工效高、成本低，经过实践证明，在穿越抛石层成槽施工，采用全冲击钻冲击成槽是最有效、最经济的方案，值得在滨海抛石区域应用推广。
图1：圆形冲击钻 图2：方形冲击钻
2.2.2抛石处理措施
根据地勘资料揭示，车站基坑范围抛石埋深最深约12米，抛石层对地连墙施工、后期车站结构侵限、结构防水等影响较大，需要采取合理的措施进行处理，在本站地连墙施工中采取的是换填加冲击钻破碎成槽法。
（1）对于埋深较浅的抛石层(埋深5米以内)，可以采取放坡换填处理。先使用挖机将浅埋抛石进行清除，抛石清除后用块状素粘土回填（施工中有塌壁情况可在回填素土中掺入5%水泥），分层回填碾压，回填厚度20~30cm,18T压路机碾压，压实后放置7d以后再进行成槽施工。
图3：抛石换开挖图4：换填碾压
（2）对于埋深较深的抛石层(埋深5米以上)，换填较为困难，在穿越抛石层时可采用方形冲击钻破碎抛石，利用反循环出渣成槽。抛石层下若存在较厚淤泥层，成槽时比较容易塌孔，宜加大泥浆比重，以确保连续墙连续施工，泥浆参数见下表。
项目 新鲜泥浆 成槽泥浆 清孔后泥浆
粘度 25～30
比重 1.06～1.08 1.1～1.25
含砂率
PH 8～9 8～11 8～10
泥皮厚 1mm 1mm 1mm
2.3成槽质量控制
2.3.1导墙施工质量控制
（1）导墙是控制地下连续墙各项指标的基准，它起着支护槽口土体、承受地面荷载、稳定泥浆液面以及控制并定位地连墙位置的作用。由于基坑开挖时地下连续墙在外侧土压力作用下会向内位移和变形，以及受抛石层的影响，为确保后期基坑结构的净空符合要求，在导墙施工时，导墙中心轴线较设计轴线需外移10~15cm。
（2）导墙混凝土浇筑时，为防止单侧浇筑混凝土时造成模板单侧受压，导致模板移位、倾斜变形，而对称浇筑混凝土能使导墙侧模均匀受力，提高导墙的外观质量和垂直度，利于后期地连墙的施工。本项目根据现场施工现状，制作了导墙混凝土浇筑均分器，在施工中工效显著。
图5：施工正视图图6：施工中俯视图
2.3.2槽壁坍塌的预防与治理
预防槽壁坍塌主要措施:（1）泥浆质量是槽壁坍塌的主要影响因素之一，在施工时新鲜泥浆比重一般在1.04～1.05左右，在抛石层和砾砂层成槽时，增大泥浆比重到1.5～1.8之间，防止塌孔；（2）成槽时提高泥浆液面，液面要高于地下水高度，并且不低于导墙面以下30cm，另外在成槽结束后，浇筑混凝土之前液面不得低于导墙底。（3）防止附近的车辆和机械对地层产生振动。当挖槽过程中出现坍塌迹象时，迅速补浆以提高液面和回填黄泥，待回填土稳定后再重新开挖。（4）如成槽时发现孔斜或塌孔，用片石回填至偏、斜或坍塌上方0．3~0．5 m处重新成槽；遇到抛石时，用高、低冲程交替冲击，将大孤石击碎或击入孔壁。
2.3.3成槽垂直度控制
槽孔倾斜会造成钢筋笼安装困难，相邻槽段之间渗漏水，连续墙侵限或主体侧墙施工混凝土浪费等问题。因此在成槽时要加强垂直度控制，主要从以下几方面进行:1）成槽机或冲击钻作业前需调平机架，调直钻机或抓斗的柔性悬吊装置，防止钻机或抓斗本身倾斜，挖槽遇到较大孤石时，先用冲击破碎孤石后再挖槽;钻机在有倾斜度的软硬地层交界处挖槽时，采用低速钻进，防止槽壁坍塌。2）普通地层施工时，先挖槽段两端的单孔，或者采用挖好第一孔后，跳开一段距离再挖第二孔的方法，使两个单孔之间留下未被挖掘过的隔墙，这就能使抓斗在挖单孔时吃力均衡，可以有效地纠偏，保证成槽垂直度。3）在开挖过中，及时观察槽垂直度，随时纠正(槽壁偏斜的处理措施:用测壁仪探明槽孔偏斜的方向和程度，如槽孔偏斜不严重，可用起重机偏心吊着钻机或抓斗，使其偏向凸出的壁面，同时配合挖槽机在偏斜明显的一段壁面上下往复修壁，减小槽孔的偏斜值;槽孔偏斜很严重时，只能用黏土回填槽孔，待填土沉积密实后，重新挖槽。
2.4地连墙防渗漏措施
2.4.1夹泥渗漏的预防与处理措施
若地连墙存在夹泥，随着时间过程，在地下水作用下，夹泥位置会形成主要渗漏通道，这不仅降低地连墙强度，同时造成主体结构渗漏。因此在地连墙施工过程中，需要预防地连墙夹泥，主要从以下几方面进行:1）安装钢筋笼时，若钢筋笼下放受阻，不能强行插入槽内，以防槽壁发生坍塌。2）对地连墙接头严格实施刷壁处理，采用专门工具将接头处刷洗干净，确保不留任何泥砂或污物。3）在成槽后和钢筋笼下装后分别进行一清和二次清孔，并保证槽底沉渣厚度不大于100mm，防止混凝土浇筑后翻浆困难。4）在安装导管时，根据幅宽的不同，要保证导管间距不大于3m，且在混凝土浇筑过程中，相邻导管处混凝土高度差不宜大于0.5m，防止高差过大，翻浆困难，混凝土中夹泥。5）在首次灌注混凝土时，要根据墙底首封混凝土量计算，合理选用料斗，防止首封失败，造成墙身夹泥。6）浇筑混凝土前测试混凝土坍落度，保证坍落度在180mm~220mm范围内，防止浇筑堵管，延长混凝土浇筑时间，造成槽壁坍塌；7）在混凝土浇筑过程中，要保证两根导管同时浇筑，且应随时测量混凝土液面上升高度，确保导管始终埋置在混凝土2.5m~4m左右。避免导管拔脱或埋置过深，导致墙体夹泥。
2.4.2“一”字型及“Z”型墙接头防渗漏措施
本工程采用高压旋喷桩对连续墙接缝进行防渗处理，高压旋喷桩施工与地连墙接缝处平面位置关系见图。
图7：连续墙接缝处理示意图
2.5混凝土防绕流
在抛石层部位容易造成混凝土绕流，一旦混凝土绕流会给相邻槽段的开挖造成极大的困难，同时混凝土绕流至工字钢处，与工字钢粘结，相邻幅段成槽时，不易刷壁，导致钢筋笼安装不到位，另外处理不好还会造成接缝处渗漏水。本工程中，为了防止混凝土绕流，在工字钢端，钢筋笼两侧沿纵向方向使用宽度为1m的铁皮进行包裹，同时在铁皮边沿使用钢筋进行固定。若施工中发生绕流后，在混凝土强度不高的时候及时清理，并用优质的黏土回填，如果出现处理不及时的，要用冲击钻破除清理，以免影响相邻槽段的开挖。
3连续墙检测与效果评价
本车站地下连续墙现已施工完毕，总幅数为122幅，通过超声波检测幅数为34幅，合格率为100％。在基坑开挖过程中，在钢筋笼接头处没有发现渗漏现象，为基坑开挖及主体结构施工提供了安全保障和有利条件，效果较为理想。
4结语
地下连续墙施工是一种应用比较广泛的深基坑工程施工技术，本文根据深湾站所处的滨海抛石区地下连续墙施工，针对抛石换填、导墙施工、抛石处理设备选型、接头渗漏水处理、防夹泥以及混凝土防绕流等关键施工环节着手，对抛石填海区域地下连续墙施工的重点质量控制措施进行了分析，并且指出以上控制措施在本工程中是成功的，且效益显著，为类似地层地下连续墙的施工提供参考。
参考文献
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[2]宋连河.地下连续墙在风化岩地层中的成槽工艺[J].山西建筑，2014：69-70.
地下连续墙施工总结篇10
1 概述
城市建设中所谓的地下连续墙施工是一种先进的施工工艺，它在施工时以挖槽进行地上施工，通过护壁的保护对工程周围进行挖掘深沟，再在其中进行钢筋笼与混凝土的施工，使之成为地下的钢筋混凝土结构墙体。
由于建设中遇到情况各有不同，所以地下连续墙的施工手段也多种多样，总的来说，可按墙体的施工方式和地上挖掘方式来区别分类。前者分为槽板式地下连续墙、 排式地下连续墙以及组合式地下连续墙。后者分为地下连续墙和渗透墙两种。对建筑来讲地下连续墙的钢度足以保证建筑地基的安全稳定性，而且适应性大，虽然投入的成本相对较高但是施工带来的噪音问题也很少。本文以地下连续墙施工中的槽板式钢筋混凝土施工难点为主要内容，着重分析了施工中问题的根源，阐述解决问题的方法。
2 地下连续墙的施工难点及解决对策
2.1 导墙施工
连续墙施工是从导墙开始的，导墙是地下连续墙的开篇，所以导墙的施工很重要，它不仅可以挡土、储泥，同时也为地下连续墙的挖槽施工步骤起关键性的作用。在施工中它容易出现的问题如下：
2.1.1 导墙变形。首先，最容易出现的问题就是导墙变形，这种问题出现的原因是由于在施工时没有给墙体添加纵向结构的支撑物体，所以使墙体的稳定性很不理想，极易引起变形现象的发生。面对这一问题，首先在施工模拆除完毕时就应在导墙的纵向添加间隔一米左右的木头作为支撑物体，增强导墙的稳定性。同时应注意在混凝土没有完全凝固时，要设专人看管，防止机械设施等在连续墙导墙上经过，致使导墙的结构超过承重力而产生变形现象。
2.1.2 导墙的内墙面与地下连续墙的轴线不平行。由于施工中的忽视或是施工铺设不标准，易使地下连续墙导墙的内侧墙面与整个地下连续墙的主轴线产生偏移，最终危机连续墙的稳定性，使连续墙不达标。为了防止这一现象的发生，就要在施工中确保轴线的吻合，内侧墙面和主轴线的差距不应该超过五十毫米，而中心差距不应该大于五毫米才能保证主轴的位置正确。
2.1.3 导墙回填土。在施工中还有一个常见的问题就是回填土的问题，如果挖掘没有符合理论标准，使挖掘后的回填土过多的掺入到连续墙的混凝土中，会使混凝土的质量得不到保证。针对这一问题，我们要使用小型的挖掘机进行挖掘，尽量减少挖掘后的土质回填问题，在回填时要注意使用素土，杜绝使用杂土进行回填，使混凝土的土方量不符合设计标准。
2.2 钢筋笼制作
钢筋笼的制作是地下连续墙施工的一个重要环节，钢筋笼制作的快慢直接影响施工进度。钢筋笼制作一般存在以下问题。
2.2.1 进度问题。由于电焊类施工受天气影响很大，所以施工时除了提供不同的平台外还要在雨天架设大棚进行作业，确保进度。雨停时以机械吊走。
2.2.2 钢筋笼的焊接。焊接人员的工作态度直接影响工程质量，未冷却或是停放粗暴都会导致结构受损，要想杜绝这一现象，加强监管是十分重要的环节。
2.3 泥浆制作与控制
泥浆制作是地下连续墙施工的关键。如果泥浆制作不好，则在槽壁表面不能形成一层固体颖粒状的胶结物(泥皮)而失去粘接力。同时还会造成泥浆液柱压力，不能平衡开挖槽段土壁内外的土压力和水压力，导致维护槽壁的不稳定，引起塌方。
解决对策：根据水文地质资料，采用膨润土、纯碱等原料，按一定比例配制做泥浆。泥浆制作过程中还应注意以下问题：（1）按泥浆的使用状态及时进行泥浆指标的检验。对循环使用的泥浆若不及时测定试验，会造成泥浆质量恶化。（2）泥浆制作与工程整体的衔接。新配制的泥浆应该在池中放置ld待充分发酵后才可投入使用。（3）泥浆制作的具体方量一般以拌制理论方量的1.5倍为宜。
2.4 成槽
成槽是地下连续墙施工的重要环节。主要包括成槽机施工、泥浆液面控制、清低、刷壁等。
施工时要注意成槽时轴线的偏差、特殊时期的地下水的控制、地下操作的异物清洁以及墙壁存在污物时进行刷壁等问题，以确保地下连续墙成槽的施工不出现问题。
2.5 下锁口管
下锁口管一直比较复杂，至今没有得到合理解决，主要问题如下：（1）槽壁不垂直。造由于机器和人工的原因，锁口管的位置常会发生偏移。（2）锁口管倾斜。锁口管的上下端都需要固定，下端主要通过吊机提起锁口管一段高度使其自由下落插入土中而固定。两种固定方法最大的缺点就是对工人要求高，易产生操作误差。
2.6 钢筋笼的起吊和下放
2.6.1 钢筋笼的起吊。钢筋笼在吊放过程中，由于吊点中心与槽段中心不重合会使钢筋笼发生变形。
2.6.2 钢筋笼下放。槽体垂直度不合要求或漏浆等原因，钢筋笼在下放时碰到混凝土块，导致钢筋笼倾斜左右标高不一致或侧移。
2.7 拔锁口管
施工时要掌握好时间，杜绝混凝土没有凝固时进行施工使墙体发生泄漏，如果回填土质地不密，就会使混凝土绕过锁口管，给下一步骤造成困难。所以对时间的掌握要恰当，监控初凝的时间。
结语
总之，地下连续墙的施工对于城市建设来讲是至关重要的，它在施工时可以很大程度上降低城建施工给周围群众带来的噪音污染问题，对杜绝施工单位与周边环境的矛盾起到很好的作用。地下连续墙施工和其他施工技术相比较而言有着明显的安全性，以此技术施工的建筑墙体有很好的刚性，而且很少出现塌方和地基沉降之类的安全事故。而且能进行贴近其他建筑物施工，防渗效果明显，面对建筑地基要求的多样性也能从容应对。
地下连续墙施工总结篇11
该工程是一座商业建筑。地上24层，建筑物总高度82m，总建筑面积99566m2，4层地下室，深20.3m。基坑开挖深度约19.5m，基坑周长约480m。地下室基坑开挖顺序采用全逆作法，基坑支护采用柱支式地下连续墙＋预应力锚杆局部采用喷锚支护结构的方案。
由于整体刚度大和防渗性能好的特点，地下连续墙已成为配合深基坑逆作法施工最合适的深基坑支护形式，但连续墙在坚硬土层及岩层中开挖成槽较困难，入岩的施工费用很大，作为围护结构与楼盖结构及衬墙之间的连接与防水等构造处理复杂，已直接影响到深基坑逆作法技术的应用和推广。该工程的深基坑逆作法施工中基坑支护采用了柱支式地下连续墙+喷锚复合支护技术，较好地解决这个问题，也是本文介绍的重点。
一、柱支式地下连续墙＋预应力锚杆局部采用喷锚基坑支护的技术特点
1、柱支式地下连续墙技术
地下连续墙在最好的地质段嵌入强风化岩层内，称之浅墙段；间隔18m跨度设置一片嵌入底板以下岩层的墙段，称之深墙段。深墙段可看作浅墙段的支座，浅墙段与内壁墙结合一起成为连续深梁，再由垂直方向的刚性梁柱和锚杆来支撑，构成一个稳定的空间支撑体系。如右图1所示：
2、地下室楼面梁、板与地下连续墙连接，均改为采用混凝土梁、板结构，避免了钢梁和压型楼板伸入连续墙时切断墙的竖向钢筋，并且可以保证与地下连续墙很好地结合。其构造大样见图2。
3、地下连续墙须在所有与楼面框架梁连接处预埋PVC管，以便后工序凿开与框架梁连接，改变以往使用梁盒预埋件的老方法，节省了大量的钢材，简化了工序。预埋件与钢筋笼固定牢固，其构造大样见图3～4。
4、地下连续墙采用工字形钢板接头（详见下图5、6）
5、预应力锚杆局部采用喷锚支护技术
-13．40m以上全部采用加锚杆的地下连续墙，另每隔一轴连续墙加深至地下室底板以下岩层，其余位置采用喷锚支护结构：各支护段采用C25喷砼(厚200mm)，分两层喷每层厚lOOmm，加强筋为4Φ22。
二、逆作法总体施工流程
地下连续墙人工挖孔桩吊装钢管柱安装部分首层劲性梁架施工夹层及二层楼面施工首层楼面施工负一层楼面结构边挖边施工连续墙上的锚杆分层下挖并分层施工喷锚支护结构施工桩承台并由下至上施工负四、负三、负二及负一层夹层楼板结构；
三、柱支式地下连续墙施工
1、工艺流程：
测量定位导墙建造冲、抓成槽清底安装钢筋笼灌注水下混凝土
泥浆回收沉淀池（泥浆制造）泥浆储存
2、主要施工要点
1）、槽段开挖施工
槽段划分长度为4～5m，I、II期槽段间跳布置之间用刚性接头连接。
槽段开挖采用两钻一抓的造槽方法进行。先用冲击钻机施工槽段两端孔作为导向孔，当造孔达到终孔深度后，孔内充满泥浆，以此两孔为导向，用液压抓斗挖去阴影部分的土体，如遇到抓不到底的槽段，则用冲击钻机钻进，达至终孔深度。
对于一些槽段尺寸较短或转角而无法进行抓斗施工的槽段，由冲击钻独立完成，其成槽施工过程主要采用先钻进主孔(1#、3#、5#)，后劈打副孔(2#、4＃)，再使用方型钻头削平槽壁的方式。施工顺序如图8所示。
造孔成槽监控，垂直度监控，液压抓斗可利用自身纠偏监控仪表控制，冲击钻机每钻进1～2米用直尺检查一次垂直度。深度监控采用测锤量测。
2）、清底
清底采用抽砂筒或循环泥浆清槽方法,对槽底进行清渣,提高成墙质量。在清孔过程中，不断向槽内泵送优质泥浆，以保持液面稳定，防止塌孔。
（1）、槽内泥浆必须高于地下水位1.0m以上，并且不低于导墙顶面0.3m。
（2）、清槽应不断置换泥浆。清槽后，槽底以上0.2～1.0m处的泥浆比重应不小于1.3，含砂率不大于8％，粘度不大于28S。
（3）、清槽后及灌注混凝土前，用测绳测量法检查槽底沉碴厚度。一个槽段至少有三个测点，沉碴厚度≤50mm。
3）、钢筋网吊装
钢筋网在现场平卧制作，设置纵向钢筋桁架保证钢筋笼有足够的刚度及吊装时不发生变形。起吊时用两部吊机分两头配合，专人指挥，即采用二副铁扁担或一副扁担及二副吊钩起吊以防止钢筋笼弯曲变形。先六点水平起吊，辅助起重机下部两点或四点，然后主机升起系在钢筋笼上口的钢扁担将钢筋笼吊起对准槽口，缓慢垂直落入槽内，避免碰坏槽壁。对于超过18m深度的槽段，钢筋网分两段制作，吊装时错开50％焊接连接，详见图9。
4）、水下混凝土灌注
当连续墙钢筋笼安装完毕，采用导管法及时灌注水下混凝土。
(1)、混凝土质量应符合设计要求。
(2)、一个槽段内同时使用两根导管时，其间距≤3m，导管距槽段接头端不宜大于1.5m，槽内混凝土面整体基本均匀上升，并在混凝土初凝前灌注完毕。
(3)、各工序紧密安排，确保钢筋笼在槽内浸泡时间不超过10h。
(4)、混凝土初灌时，保证导管埋入混凝土深度最少不小于1.5m，连续灌注。而灌注过程导管最大埋深一般不超过6m。
(5)、浇灌过程要专人测量其上升高度，严禁导管提离混凝土内。并做好灌注纪录。
(6)、灌注过程必须严格控制最终灌注标高。
四、预应力锚杆局部采用喷锚支护技术施工要点
在施工地下负一层楼面结构后，开始边下挖边施工地下连续墙上的锚杆，并逐层下挖逐层施工喷锚支护结构。实际施工中根据出土实际情况，除预留土方挖运的车道口外，其余地段均按15～20m为一作业段组织流水施工，分段跳挖并分段施工锚杆和喷锚支护结构。
1、施工顺序如下：
施工准备工作面开挖施工连续墙锚杆预应力锚杆张拉锁定分层开
挖喷锚工作面修面、喷底层砼施工锚杆(或预应力锚杆)钢筋网制安、二
--
次喷砼钢筋网制安、三次喷砼张拉锁定或预拉锁紧
2、预应力锚杆(索)施工要点
预应力锚杆(索)施工工序为：定孔位钻机定位、定角度钻孔钻机(或空压机)清孔下锚拉杆清水冲孔搅浆注浆锚板制作张拉锁定
l）、锚杆(索)在地下连续墙上时，应按设计孔径采用取芯钻具或潜孔锤开孔；
2）、锚杆机成孔，孔径Φ150mm(或Φ100mm)，土层或强风化岩层段可采用螺杆钻进，基岩段应采岩芯管取芯或用潜孔锤钻进；钻孔施工至设计孔深后应采用浆泵或空压机进行清孔，将孔内的钻渣排出孔外；
3）、按设计长度设置自由段，自由段采用薄膜纸包裹或用相应直径的塑料软管套住，使之与锚杆固结体分离；
4）、将加工好的锚杆(索)连同灌浆管一起下入孔底(锚杆(索)注浆采用底部注浆工艺)，随即在灌浆管外接高压浆管，采用大泵量清水进行冲孔，直至孔口返出清水为止；
5）、钻孔用清水冲干净后可开始进行灌浆，锚固体采用M20水泥砂浆，为提高其早期强度可加入5%的早强减水剂；
6）、锚杆灌浆应保持连续、饱满，预应力锚索应封孔注浆并设置排气孔，以使注浆压力保持0.3～1.OMPa；
7）、锚固体达到一定强度后(约7天)，即可进行张拉锁定，按设计总控制张拉力10%、25％、50％、75％、100％分5级递增加载，1～3级要求每级稳压5min，4～5级要求每级稳压lOmin，观测并记录每级的位移变形量；最后一级稳定后，卸荷并安装锚具，重新拉至锁定力后稳压lOmin，此时锁定并卸荷；
8）、锚杆张拉时采用间跳张拉的施工顺序，以避免对邻锚杆造成影响；
3、喷锚支护施工要点：
l）、喷射工作面开挖及坡壁清理
（1）、每层工作面开挖深度至锚杆位置下0.4m，除车道口外，沿基坑长20m左右，分段分层开挖锚杆及喷锚施工工作面，施工面要求宽约6～8m，工作面以外每隔10m开挖1个沉淀池(见右图10)；
（2）、当开挖出工作面后，即采用人工修整坑壁面至齐整，保证坡面垂直平整；
（3）、清理出上层喷锚钢筋网的接头，以便与本层钢筋焊接；
（4）、在坑壁有渗水或砂性土层的地方设立泄水孔，泄水孔Φ35mm，长500mm，伸入土层约300mm，必要时在下层喷面完成并有一定的强度后进行压浆封堵。
2）、喷射混凝土及焊接钢筋网
喷砼的工序如下：修整坑壁坡面设立厚度标记及泄水孔喷30～50mm厚底层砼施工锚杆、绑扎底层钢筋网喷砼覆盖底层钢筋网绑第二层钢筋网、焊接加强筋喷射l0cm厚面层砼
(1)、人工修整好坑壁面后，随即喷射厚30～50mm的底层砼，如土质较差土体难以自稳时，则可先绑扎底层钢筋网后再喷底层砼，但必须注意保持钢筋网30～50mm的保护层；
(2)、用短钢筋或铁线按＠1.5m呈梅花状在坑壁做好厚度标记，同时在有水渗出或砂性土层的地方设立泄水孔；
(3)、锚杆施工完毕后，及时喷射混凝土覆盖底层钢筋网，随后跟进绑扎第二层钢筋网，并焊接水平通长加强筋4Φ22；
(4)、喷射面层砼，确保喷砼完全覆盖住钢筋网、加强筋及厚度标记。有锚杆的部位，应用薄膜纸包住锚杆头，避免锚杆与喷锚面相胶结影响张拉结果；
(5)、喷锚面完成后应适当洒水养护，喷锚面达到一定强度后方可进行张拉锁定或预拉收紧；
(6)、锚喷施工时，做到紧凑快速，尽量减少坡壁时间。如锚孔施工时遇透水层，有地下水涌出，应及时施工锚杆，并随即进行灌浆，同时在孔口设置泄水孔，待喷锚面完成一天后对泄水孔进行压浆处理，减少地下水流失。
3）、锚杆头止水处理
锚杆施工完毕，尤其在张拉锁定或预拉收紧后，地下水容易顺着锚杆渗漏。如地层含水量较大造成锚杆头漏水情况严重时，可采取以下方法处理：(1)、施工锚杆时，在注浆时对孔口进行封堵压浆，或在孔口段预埋注浆管，待张拉锁定或预拉收紧后进行注浆处理；(2)、采用化学灌浆方法进行堵漏处理。
结束语
地下连续墙施工总结篇12
1 .概述
对于砂层地区，在受特殊环境限制的情况下，采用暗挖法施工时，由于地层的特殊性质，浅埋暗挖施工技术更为复杂。砂层自稳能力差，开挖极易引起地面沉陷过大，甚至塌陷，造成灾难性后果[1]。在施工中，地面沉降事故占总事故的30%～40%，对隧道内的直接表现是拱顶下沉或塌陷，这种塌陷产生的涌水、涌泥对施工现场的人员、设备安全构成了极大威胁，同时也影响了工程的进度、增加了工程的费用[2][3]。因此，对施工中发生塌陷的原因进行分析与总结十分必要，不仅能为塌陷处理提供依据，同时能为类似工程施工积累经验。
2 .工程概况
隧道拱顶埋深约17.0～21.0m。本段隧道穿越道路，地下管线密集，种类繁多，交通繁忙，隧道局部范围紧邻建筑物。隧道平面位于直线段。该段隧道施工过程中曾发生多次塌方事故。
3.地质概况
（1）岩土层岩性特征：本段区间隧道范围内上覆第四系全新统冲积层（Q4al），下伏基岩为（Pz1）混合片麻岩。第四系全新统冲积层（Q4al）主要有粉质黏土、淤泥质粉质黏土、粉砂、粗砂等。震旦系混合片麻岩（Pz1）主要为黄褐色、浅黄色、灰白色、青灰色，变晶结构，片麻状构造，主要矿物成分为石英、长石、云母，按风化程度可分为全风化混合片麻岩、强风化混合片麻岩、弱风化混合片麻岩。
（2）水文地质：场地内地下水为孔隙水及基岩裂隙水。孔隙水主要赋存于第四系全新统冲积层、残积层及全风化混合片麻岩中，主要受大气降水及地表水侧向补给，随季节变化较大；基岩裂隙水主要赋存于强风化、弱风化混合片麻岩节理、裂隙中。主要补给来源为地表水的渗入补给。各岩土层的渗透系数：粉质黏土，混砂，渗透系数k=0.005m/d；淤泥质粉质黏土地下水含量高，呈饱和状态，具弱透水性，渗透系数k=0.001m/d；粉砂中地下水较丰富，透水性较好，为中等透水层，渗透系数k=1.0m/d；粗砂富含地下水，透水性随粘粒含量增多而变小，具中等～强透水性，渗透系数k=20.0m/d；全风化混合片麻岩具中等透水性，渗透性从上向下逐渐增大，建议渗透系数k=1.0m/d；强风化混合片麻岩具中等透水性，建议取渗透系数k=5.0m/d；弱风化混合片麻岩具中等透水性，透水性随节理裂隙发育程度改变，建议取渗透系数k=1.0m/d。
4.设计方案
本段隧道拱顶临近或局部砂层侵入，采用隧道两侧设置帷幕+帷幕内井点降水+洞人平旋喷桩+掌子面锚固桩及注浆措施，工法采用上、下台阶+临时仰拱法。
止水帷幕：止水帷幕伸入隔水层，以阻断帷幕内外水力联系，通过帷幕内降水达到矿山法隧道无水施工的条件，降低帷幕内井点降水对周边环境的影响。止水帷幕采用地下连续墙。在隧道两侧及两线之间各设置一道平行于隧道的纵向地下连续墙，纵向30m设置一道横向地下连续墙，将地下连续墙划分为网格，以保证降水效果，提高工效。为防止地下连续墙在穿越砂层中槽段坍塌，在地下连续墙内外两侧设置水泥搅拌桩进行槽壁加固。施工时应注意地连墙接头处的止水效果，并根据实际情况采取相应的措施。
降水、回灌：降水除需有效降低帷幕范围内的地下水位标高之外，还必须有效减小帷幕内地层的含水量，增加地层的固结强度，保证隧道无水施工，提高隧道施工的安全性。根据止水帷幕外水位变化，在帷幕与建筑物间设置一排回灌井，帷幕内井点降水的同时利用回灌井向土层内回灌一定数量的水，形成一道水幕，从而减小降水以外区域的地下水流失，使其地下水位基本不变，达到保护周边建构筑物的目的。
水平旋喷桩：隧道拱部180°范围设置单排水平旋喷桩。隧道上台阶设置锚固桩，锚固桩采用水平旋喷桩。
掌子面注浆：隧道掌子面上半断面及开挖轮廓线外1m范围内采用水泥-水玻璃双液浆超前预注浆加固。
5.塌陷原因分析
第一次塌陷发生于GDZK44+275处，下台阶左侧边墙挂网立架完成，进行喷射混凝土时，拱脚处出现突水突泥，封堵未能奏效，随之发生塌陷。分析塌陷原因为：（1）根据抽芯结果结合连续墙成槽记录及混凝土浇筑记录判断连续墙墙底位于隧道下台阶范围，墙底土体仍为全风化地层，未达到设计图纸要求。（2）隧道塌方段为全风化地层，隧道上方存在砂层，全风化混合体片麻岩，遇水容易软化。总体地质条件较差。（3）塌方前该地区普降大雨，地下水位上升，导致水土压力增加。（4）塌方处处于连续墙丁字接头处，连续墙成槽会对地层造成一定的扰动。隧道开挖时连续墙外土体产生管涌通道，水土体涌入隧道，导致地面塌陷。
第二次塌陷发生于GDZK44+402处，下台阶发生涌水涌泥，现场立即进行临时封堵，但因瞬间涌水涌泥量过大，封堵未能达到预期效果，随之出现塌陷。根据涌水位置及地下连续墙钻孔取芯分析，塌陷原因为：（1）地下连续墙外侧存在较大范围软土层，隧道拱顶存在砂层，且砂层含水量高，洞身位于全风化、强风化混合片麻岩中，全风化混合片麻岩遇水易软化崩解，地质情况极为复杂。（2）地下连续墙浇筑混凝土时因成槽塌孔等原因，易造成墙身夹泥，导致墙体完整性存在缺陷，从而形成涌水通道。（3）地下连续墙质量检测不严格，涌水位置地下连续墙未进行质量检测。（4）地下连续墙混凝土浇筑过程中混凝土用量控制不严，未对实际混凝土用量超出或少于设计用量进行分析，留下了安全隐患。（5）暴雨天气较多，降雨量急剧增加导致地下水位升高，水压力增大，加大了地下连续墙外侧软化土体涌入隧道的风险。
6.结论及建议
通过对该隧道两次塌陷原因的分析总结，可得出该隧道饱和砂层及全风化岩段暗挖施工塌陷的主要原因为：
（1）复杂地质条件是引起塌陷的客观原因。
（2）施工质量未达到设计要求是引起塌陷的主要原因。
（3）降雨导致地下水压力增大是诱发塌陷事故的外部因素。
（4）建议在同类隧道施工中加强施工管理，对施工质量进行检测，确保施工质量达到设计要求，并在地下水环境发生变化时，制定相应的防排水措施，加强安全监控，从而避免塌陷事故的发生。
参考文献：
[1]顾拥武.砂层中地铁车站暗挖施工技术研究[C]. 城市地下空间开发与地下工程施工技术高层论坛论文集，2004.
[2]罗忠，陈明辉. 富水砂层中暗挖隧道施工沉降控制技术[J]. 现代隧道技术，2012（4）：125-131.
地下连续墙施工总结篇13
引言
该工程是一栋商用建筑。地上24层,总建筑面积102566m2,4层地下室,深20.3m。基坑开挖深度约19.5m,基坑周长约510m。地下室基坑开挖顺序采用全逆作法,基坑支护采用预应力锚杆局部采用喷锚支护结构的方案。由于整体刚度大和防渗性能好的特点,地下连续墙已成为配合深基坑逆作法施工最合适的深基坑支护形式,但连续墙在坚硬土层及岩层中开挖成槽较困难,入岩的施工费用很大,作为围护结构与楼盖结构及衬墙之间的连接与防水等构造处理复杂,已直接影响到深基坑逆作法技术的应用和推广。
二、预应力锚杆局部采用喷锚基坑支护的技术特点
(1)柱支式地下连续墙技术。地下连续墙在最好的地质段嵌入强风化岩层内,称之浅墙段;间隔18m跨度设置一片嵌入底板以下岩层的墙段,称之深墙段。深墙段可看作浅墙段的支座,浅墙段与内壁墙结合一起成为连续深梁,再由垂直方向的刚性梁柱和锚杆来支撑,构成一个稳定的空间支撑体系。
(2)地下室楼面梁、板与地下连续墙连接,均改为采用混凝土梁、板结构,避免了钢梁和压型楼板伸入连续墙时切断墙的竖向钢筋,并且可以保证与地下连续墙很好地结合。
(3)预应力锚杆局部采用喷锚支护技术,-13.40m以上全部采用加锚杆的地下连续墙,另每隔一轴连续墙加深至地下室底板以下岩层,其余位置采用喷锚支护结构:各支护段采用C25喷砼(厚200mm),分两层喷每层厚100mm,加强筋为4Φ22。逆作法总体施工流程为:地下连续墙人工挖孔桩吊装钢管柱安装部分首层劲性梁架施工夹层及二层楼面施工首层楼面施工负一层楼面结构边挖边施工连续墙上的锚杆分层下挖并分层施工喷锚支护结构施工桩承台并由下至上施工负四、负三、负二及负一层夹层楼板结构。
三、喷锚支护技术施工要点
在施工地下负一层楼面结构后,开始边下挖边施工地下连续墙上的锚杆,并逐层下挖逐层施工喷锚支护结构。实际施工中根据出土实际情况,除预留土方挖运的车道口外,其余地段均按15m~20m为一作业段组织流水施工,分段跳挖并分段施工锚杆和喷锚支护结构。
3．1施工顺序如下
施工准备工作面开挖施工连续墙锚杆预应力锚杆张拉锁定分层开挖喷锚工作面修面、喷底层砼施工锚杆(或预应力锚杆)钢筋网制安、二次喷砼钢筋网制安、三次喷砼张拉锁定或预拉锁紧。
3．2预应力锚杆(索)施工要点
预应力锚杆(索)施工工序为:定孔位钻机定位、定角度钻孔钻机(或空压机)清孔下锚拉杆清水冲孔搅浆注浆锚板制作张拉锁定。
（1）锚杆(索)在地下连续墙上时,应按设计孔径采用取芯钻具或潜孔锤开孔;
（2）锚杆机成孔,孔径Φ150mm(或Φ100mm),土层或强风化岩层段可采用螺杆钻进,基岩段应采岩芯管取芯或用潜孔锤钻进;钻孔施工至设计孔深后应采用浆泵或空压机进行清孔,将孔内的钻渣排出孔外;
（3）按设计长度设置自由段,自由段采用薄膜纸包裹或用相应直径的塑料软管套住,使之与锚杆固结体分离;
（4）将加工好的锚杆(索)连同灌浆管一起下入孔底(锚杆(索)注浆采用底部注浆工艺),随即在灌浆管外接高压浆管,采用大泵量清水进行冲孔,直至孔口返出清水为止;
（5）钻孔用清水冲干净后可开始进行灌浆,锚固体采用水泥砂浆,为提高其早期强度可加入5%的早强减水剂;
（6）锚杆灌浆应保持连续、饱满,预应力锚索应封孔注浆并设置排气孔,以使注浆压力保持0.3~1.0mPa;
（7）锚固体达到一定强度后(约7天),即可进行张拉锁定,按设计总控制张拉力10%、25%、50%、75%、100%分5级递增加载,1级~3级要求每级稳压5min,4级~5级要求每级稳压10min,观测并记录每级的位移变形量;最后一级稳定后,卸荷并安装锚具,重新拉至锁定力后稳压10min,此时锁定并卸荷;
（8）锚杆张拉时采用间跳张拉的施工顺序,以避免对邻锚杆造成影响。
3．3施工要点
3．3．1喷射工作面开挖及坡壁清理
(1)每层工作面开挖深度至锚杆位置下0.4m,除车道口外,沿基坑长20m左右,分段分层开挖锚杆及喷锚施工工作面,施工面要求宽约6m~8m,工作面以外每隔10m开挖1个沉淀池(见图1);
图1 锚杆及喷锚工作面开挖要求示意图
(2)当开挖出工作面后,即采用人工修整坑壁面至齐整,保证坡面垂直平整;
(3)清理出上层喷锚钢筋网的接头,以便与本层钢筋焊接;
(4)在坑壁有渗水或砂性土层的地方设立泄水孔,泄水孔Φ35mm,长500mm,伸入土层约300mm,必要时在下层喷面完成并有一定的强度后进行压浆封堵。
3.3.2喷射混凝土及焊接钢筋网
喷砼的工序如下:修整坑壁坡面设立厚度标记及泄水孔喷30mm~50mm厚底层砼施工锚杆、绑扎底层钢筋网喷砼覆盖底层钢筋网绑第二层钢筋网、焊接加强筋喷射10cm厚面层砼。
（1）人工修整好坑壁面后,随即喷射厚30mm~50mm的底层砼,如土质较差土体难以自稳时,则可先绑扎底层钢筋网后再喷底层砼,但必须注意保持钢筋网30mm~50mm的保护层;
（2）用短钢筋或铁线按@1.5m呈梅花状在坑壁做好厚度标记,同时在有水渗出或砂性土层的地方设立泄水孔;
（3）锚杆施工完毕后,及时喷射混凝土覆盖底层钢筋网,随后跟进绑扎第二层钢筋网,并焊接水平通长加强筋4Φ22;
（4）喷射面层砼,确保喷砼完全覆盖住钢筋网、加强筋及厚度标记。有锚杆的部位,应用薄膜纸包住锚杆头,避免锚杆与喷锚面相胶结影响张拉结果;
（5）喷锚面完成后应适当洒水养护,喷锚面达到一定强度后方可进行张拉锁定或预拉收紧;
（6）锚喷施工时,做到紧凑快速,尽量减少坡壁时间。如锚孔施工时遇透水层,有地下水涌出,应及时施工锚杆,并随即进行灌浆,同时在孔口设置泄水孔,待喷锚面完成一天后对泄水孔进行压浆处理,减少地下水流失。
3．3．3锚杆头止水处理
锚杆施工完毕,尤其在张拉锁定或预拉收紧后,地下水容易顺着锚杆渗漏。如地层含水量较大造成锚杆头漏水情况严重时,可采取以下方法处理:
