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地下工程论文篇1
2、强调室内实验是课堂书本学习的延伸。室内实验主要目的是为野外地质实习做准备，学习地质罗盘等地质考察工具的使用，同时亦学习通过岩石标本来鉴别各类岩石，还要学习地质图的填图和阅读等。
3、强调课堂学习与室外地质调查相结合的学习方式。从书本上学习到的知识仅仅停留在理论阶段，书本上对地质相关概念的描述仍比较抽象，因此，各所高校皆强调野外地质实习对学习该门课程的重要性，把课堂上学习到的基本概念与现实工程中的真实地质条件一一对应起来，加深对基本知识的理解和掌握。一般而言，野外地质实习内容常包括野外岩石的识别、地质构造和地质年代的识别、岩层、节理等产状的测定和描述等。各所大学对以上工程地质基本知识的学同小异，其目的是对工程地质这门课程有一个基础的认识和感知，但是，同时，各所高校之间在这门课程内容设置方面有各有所侧重。清华大学、同济大学增加了现代先进的地质勘查技术的学习内容，介绍了地质超前预报的相关方法、原理及应用，比如介绍了地质雷达、红外线探水、TSP等先进手段在隧道工程建设的应用。中南大学、湖南大学对野外地质实习极为注重，实习内容包括地质认识实习和工程实践实习两个阶段，实习实践时间长达20~30天，考察湖南西部地区在建或已建项目所处较为复杂的地质条件，以一个工程建设者的角度参与到实际项目的建设中去认识地质现象。石家庄铁道大学地质教研室现有8名教师，教授2名，副教授3名，讲师3名，其中具有博士学位的4人，硕士学位的4名。获得的奖项包括校级讲课比赛特等奖1名，二等奖1名，校级优秀教师1人，今年主持或参研的省部级及以上科研项目10余项，并承担省级精品课程1项。虽然教研室在老师们的努力下取得了不错的教学和研究成果，但是，和兄弟院校的工程地质教研相比，我们仍然存在诸多不足之处。首先就是教师队伍建设的不足，工程地质是一门经验型极强的专业，需要足够丰富的现场工程经验，因此需要老中青传帮带，让青年老师尽快熟悉和掌握工程地质教学的技巧和方法。其次，对工程地质教学的重视程度不够，课时设置偏少。最后，教学内容更新不够及时，工程地质中先进的技术方法在教学中介绍的内容不够多。因此，为了跟上国内兄弟院校土木工程地质教学的步伐，教学改革刻不容缓。
二、当前土木工程地质教学存在的问题
通过以上详细的调查和对比分析，目前土木工程地质教学仍存在以下问题：
1、土木工程地质教材的使用各自为政。目前各个高校使用的教材基本上是各自高校的老师根据自己的讲义编排而成，缺乏一个统一的标准，因而导致经典精品教材较少。单从教材的题目上足可看出目前教材缺乏统一性和协调性。例如中南大学所用的教材为《土木工程地质概论》，浙江大学的教材题名为《土力学与工程地质》，石家庄铁道大学所用教材题名为《工程地质学基础》等。
2、在教学内容上与其它课程交叉重复，无法突出本门课程的特色。工程地质是一门基础课程，是岩土工程、隧道工程等课程学习的基础，因此，由于与其它学科老师交流不够充分，往往存在重复讲授的情况。比如，以有效应力这个概念为例，在工程地质、土力学、基础工程等课程都涉及到，由于这个概念的重要性，各科老师为了追求各门学科的系统性和完整性，都会着重讲解这个概念，虽然在一定程度可以加深学生对这个知识点的理解，但是从侧面也可说明知识的重复交叉导致学业内容的累赘。
3、课时安排过少。目前各所高校对土木工程地质这门课的重视程度，课堂课设课时大多是32~48个学时，因此，老师在安排教学进度时显得极为紧张而紧凑。从实际教学安排来看，基本上讲解完三大岩石、地下水、地质构造基本概念后，没有足够的时间深入来探讨地质条件对工程的影响，往往后面工程应用的章节皆为学生自学。
4、知识学习与工程案例结合程度不够。由于部分老师本身参与的工程项目不多，同时又由于课时的不够，这两部分原因导致学习的主要内容集中在枯燥的理论知识部分，学生容易产生枯燥情绪。
三、土木工程地质教学改革措施
为了很好地解决当前土木工程地质教学中存在的问题，让学生从这门课程中更多地学习到有助于工程实践的知识，必须有针对性对当前教学实践中存在的问题进行改革，具体改革措施如下所述：
1、建立和完善土木工地质程精品课程精品课程建设既是压力，又是动力。通过精品课程建设，可以找出当前教学中存在的薄弱环节，精简重复的教学内容，突出本门课程的特色，使土木工程地质这门课的教学目标和任务更加明确。精品课程建设首先就是教材建设，因此，有必要根据新时期土木工程培养目标，并结合当前土木工程建设中出现的新问题、新方法、新技术，编写一本深入浅出的教材，教材中不仅包含传统的知识要点和概念，还应包含当前新的地质知识观点、新的地质勘查手段等，同时还应包含工程实例，让学生尽可能地更深入地建立起工程地质与工程项目的联系。精品课程建设中重要的一条就是教师队伍的建设，因此，有必要加大对教师队伍的培养力度，引进和培养一批有新视野、新知识的老师，以此给课堂注入新的气象。
2、注重教学手段和教学方法的革新注意授课的科学性与艺术性，在教学过程中，善于发挥学生的主导地位，采用“讨论试”、“启发式”教学模式。同时，要注重课前的准备，精心备好每一节课，善于总结归纳每节课的重点，以“主线法”讲授课程知识。
3、增强对工程地质教学的重视对工程地质教学的重视首先就体现在教学和学习的时间上。尽量安排更多的课时，让老师有足够充分的时间去讲解基础概念和工程实例。同时，老师也可以通过其它方式来增加学生们的学习时间，比如规定某个主题，要求学生自主独立进行文献调研，完成该主题相关文献的归纳总结，并加大平时学习报告在总成绩中的比例。另外，强化考试试题库建设，完善考试规范和制度，强化对学生进行专业知识训练。最后，要重视工程地质实习在教学中的作用，因为该门课程的实践性很强，需要从大自然中去认识和掌握工程地质现象，使学生巩固在书本上学到的知识，有感性认识上升到理性认识，同时在野外地质实习过程中，亦可锻炼学生们的体魄和吃苦耐劳的能力。
地下工程论文篇2
城市地下工程具有现场环境条件复杂、施工难度大、技术要求高、工期长、对环境影响控制要求高等特点，是一项相当复杂的高风险性系统工程。但是，地下工程建设一般都在市区内，在其施工过程中常常会引起周围地层的位移、变形、沉降与塌陷等环境地质效应，对周围地面建筑物及基础、地下早期人防和其他构筑物、公共地下管线和各种地下设施以及城市道路的路基、路面等都可能构成不同程度的危害，已经出现并且孕育诸多工程地质问题。
1地下工程开挖引起的工程地质问题
1.1地面沉降
1.1.1地层初始应力状态的改变引起的地表沉降：地下工程开挖是在存在初始应力场的地层中进行的，开挖引起地层初始应力状态的改变，即二次应力场，它是由地层初始应力场与开挖引起的附加应力场的叠加应力场，对应二次应力场开挖的位移场仅是由开挖引起的附加应力场。地表沉降的主要机理是由开挖面的应力释放，附加应力等引起地层的弹塑性变形。引起初始地应力状态改变的主要原因有：
（1）地下工程开挖引起的附加应力；
（2）地下工程施工对地层的扰动和地层损；
（3）地下水渗流引起的地下水位的变化。
1.1.2土体的固结沉降：地下工程施工引起的地表沉降与时间有关。土体内部含水渗出，体积逐渐减少，这一现象成为土的“固结”。随着土体的固结，土体的压缩变形和强度逐渐增长。因此，土的固结所产生的沉降是城市地下工程施工中最值得注意的问题之一。根据地下工程施工的特点总结固结沉降的主要原因有：
（1）地下水位下降引起的固结沉降；
（2）土体空隙水压力变化，引起土体的固结沉降；
（3）土体扰动后，重新固结后产生沉降；
（4）土体的次固结和流变。
1.2洞室围岩失稳
地下开挖后，洞壁围岩由于失去了原有的岩体的支持而向洞内产生松胀变形，如果变形超过了围岩所能承受的能力，围岩就会被破坏。围岩的变形破坏程度常取决于围岩的应力状态、岩体结构和洞室的断面形状等。洞室开挖使地下原来的应力状态被破坏，围岩应力重分布，产生变形位移。
均质岩土体中应力未达到或未超过其强度以前，在开挖过程中的变形，以弹性变形为主，变形速度快，变量小，瞬时完成，一般不易察觉；当应力达到或超过岩土体强度时，塑性变形十分明显，发生压碎、拉裂或剪破。当岩体强度主要由结构面控制时，与上述情况基本一样，但当结构面组合构成围岩不稳定条件时，岩体除了弹性变形外，塑性变形也比较明显，它表现为围岩分离体（岩块）的相互错动，围岩松动时围岩稳定性降低，为进一步松动创造了条件。
1.3斜坡破坏
斜坡破坏主要发生在山区城市，除直接经济损失外，还可能造成人员伤亡，其原因主要是:由于自然地质作用和工程地质作用引发的，而工程地质作用造成的斜坡破坏较自然地质作用频率大。当然决非任何斜坡破坏都能称为地质灾害，但斜坡破坏确属重大的地质灾害类型之一。
斜坡破坏主要形式为滑坡，其影响因素主要有岩性、构造、地形、地震、降雨及人类活动等。其中，许多山体滑坡现象是由地下工程活动引发的，即主要是由于地下工程的开挖或采掘影响到了上部的山体，使岩体开裂，地面倾斜，并在一定条件的配合下，导致山体失稳形成滑坡。在隧道建设中，滑坡现象主要发生在浅埋、偏压及进出口等地段，其危害常常比较严重。为评价斜坡岩土的稳定性，预防斜坡破坏导致的地质灾害，认识引起斜坡破坏的内在原因与外部条件，掌握其运动发展规律显得非常重要，尤其是当前在城市这个人类经济活动的密集区，斜坡破坏造成的经济损失和人员伤亡都是巨大的，都是由于工程活动不合理造成的。
1.4地下水污染
在城市环境地质中地下水的不良作用主要表现为地下水的侵蚀。地下水的不良作用和地下水污染主要由人为引起。随着经济持续稳定发展，人类活动加剧，对地下水的污染越来越严重，主要表现为：多数城市垃圾随意堆放；工业废水和废液不经处理或初步处理后任意排放。首先污染地表水，经地表水补给地下水或渗入地下水，再污染地下水，使地下水具有侵蚀性，对城市的建筑物基础及地下工程不断侵蚀破坏。
2防治措施
2.1开展详尽的工程地质勘察
工程地质勘察资料是地下工程施工的重要依据，通过详细的工程地质勘察，为设计施工提供需要的参数和指标，确定合理的开挖方案、开挖步骤，如果地下工程建设所涉及勘察资料不详细、不准确，势必给支护工程带来事故隐患。
2.2做好开挖方案的优化选择
地下工程的开挖方法很多，以基坑工程为例，有分层全开挖、中心岛式开挖等等。开挖顺序不同，引起的位移不同，中心岛法的开挖顺序就比从一个方向按顺序向另一个方向的开挖方法，对基底隆起和桩后地面沉降有一定程度地减少。因此，基坑开挖时应做好开挖方案的优化选择。
2.3实行科学的降水设计
水是影响基坑工程稳定的重要因素之一，从实际统计资料来看，约有70%的基坑事故与地下水有关，因此，地下工程建设中应特别注意地下水的影响。地下工程建设绝大多数都需要进行人工降低地下水。要降低地下水位，就要合理地选择降水方法，在此基础上进行人工降水的方案设计，以及进行降水方案的水位预测，通过预测进行降水方案的优化，从而达到最佳的降水方案。
2.4做好现场监测，开展信息化施工技术
地下工程是土体与围护结构体相互共同作用的一个动态变化的复杂系统，仅依靠理论分析和经验估计是难以把握在复杂的开挖和降雨等条件下支护结构与土体的变形破坏，也难以完成可靠而经济的开挖设计。通过施工时对整个工程进行系统的监测，可以了解变化的态势，利用监测信息的反馈分析，就能较好地预测系统的变化趋势。当出现险情预兆时，可做出预警，及时采取措施，保证施工和环境的安全；当安全储备过大时，可及时修改设计，削减围护措施。
2.5积极采用新技术、新方法
地下工程论文篇3
1．1人员配备中心试验室在人员配备上应满足工程施工需要，结合施工现场情况，分内业和现场检测。
1．2试验检测设备及管理(1)工地中心试验室根据授权试验检测项目需要建设试验检测用房，主要包括力学室、水泥室、混凝土室、集料室、土工室、化学室现场检测室、样品室等，各室面积均不得小于20平方米。试验室的用房满足通风、采光条件良好，供电、排水必须到位，基础稳固、操作空间充足。化学室置通风装置，注意用电安全，规范危险品管理、废渣废液处理，以保证试验人员的身体健康。(2)试验检测设备是试验室的硬件，是开展试验工作的物质基础。设备的使用状况及准确度、精度直接影响试验工作的质量，所以应重视设备运转的可信度。设备管理必须完成以下几点工作:①建立设备台帐;卡记录设备性能、随机配件、精度等;②建立岗位责任制。各分室设备分别由专人管理和使用，对设备的保养、维修、使用及试验室的安全负责，正常使用后必须进行简单养护并定期进行保养;③建立设备检定/校准制度，确保试验数据准确无误。使用中的试验设备必须进行定期或不定期的计量检定/校准，设备检定/校准必须委托具有相应检定、校准参数资格的计量检定机构承担。确保试验检测设备满足要求;④建立使用维修登记台账。每个人员使用的设备必须登记使用日期、试验内容、设备状况、故障情况等。只有执行严谨的制度才能将工作开展得井井有条。
1．3试验资料(1)试验检测数据与实际不相符，有限的试验人员来完成那么多现场工作，每天现场压实度以及含水率试验，人员太少是难以完成的，这样与实际相差很大，严重不相符。(2)试验检测台账，部分原始记录不完善。检测报告信息不完整，结论不完善。
2公路工程工地中心试验室与工地试验比较
(1)现有工地试验人员配备比较少，中心试验室工程检测模式下，检测工作由独立的工地中心试验室来完成，试验室中心人员配备齐全，可以同时开展与多个施工单位的试验检测工作，管理面广且分工合作便于精细化管理，对试验检测工作更有利。(2)试验质量检测不同于工程的管理，它具有一定的标准要求和数据的精度要求，是认定工程质量合格与否的主要依据，中心试验室检测制度的实施可以提高工程的质量，使工程质量的管理更加科学化、标准化和专业化其优越性主要表现在:①一个工地中心试验室可以替代原来的两个至四个驻地试验室，工地中心试验室的试验工作量大面广，有利于统一标准和精度，对工程质量的试验检测管理更有利，可以很好地发挥试验人员的能力，同时使社会试验室的资源能够得到有效的利用;②工地中心试验室对试验的数据处理更加专业和精细，受其他因素干扰小，而驻地试验工作从人员和工作环境受干扰的因素较多，试验中心只对试验结果负责并且对质量检测的结果、质量的趋势提出结论性的报告。供监理工程师对工程进行抉择。
3试验室工作职责
(1)公路工程工地中心试验室的定位:作为业主独立招标的第三方试验检测机构，属工地试验室范畴，负责工地试验检测工作，其工作内容为按业主或监理提出的试验要求(即试验检测通知单)现场取样、试验检测直至出具试验报告并根据试验报告并提出建议的全过程。试验检测的项目、内容、频率由监理单位的试验检测通知单确定，监理试验人员可对试验全过程进行旁站，并对试验结果进行确认。中心试验室受业主委托负责本项目试验检测工作。(2)工地中心试验室临时资质报批市级交通质监站备案，备案审批合格后方可开展检测工作。(3)母体试验室对中心试验室进行监督管理、中心试验室各项规章制度和管理办法以及检测周期时效表等内容须以《试验检测实施细则》形式完整实施。(4)试验监理工程师可对中心试验室试验检测全过程进行旁站，对中心试验室所做其试验结果签字确认。(5)施工现场抽检频率由试验监理工程师按照招标文件的有关规定进行严格控制，对于超出常规试验的检测项目和频率，须经业主同意委托第三方具有资质检测单位进行检测试验。(6)中心试验室经业主授权进行以下工作:①按频率对施工单位所有试验进行检测;②完成业主对承包人进行检测的项目;③参与复核交工验收质量评定资料;④提出满足施工质量控制需要的试验检测方案;
地下工程论文篇4
2．岩爆的数学描述
在分析岩爆发生机制时，人们注意到，地下洞室岩爆是岩体由于几何及力的边界条件发生变化导致岩石材料力学性质发生改变，从而导致岩体突然失稳。这种失稳是一种突变现象，它具有多个平衡位置、突跳、滞后、发散和不可达等特点。应用现代数学中的突变理论可以对此过程进行较好的描述，例如初等突变理论中的尖点突变模型[10,11]。
尖点突变模型的标准势函数为[12]：
（1）
式中，为势函数，为状态变量，为控制变量。
令，可以确定其平衡位置，如下式。
（2）
方程实根的数目由判别式决定。
根据突变理论，为稳定的平衡，为不稳定平衡，为两者间的转折点。同时，在状态－控制变量空间中，曲面M:称为平衡曲面，参数空间曲面B:称为分叉集，如图1所示。在平衡曲面的上、中、下三叶分别代表可能的三个平衡位置，其中上下叶为稳定平衡，中叶为不稳定平衡。
图1尖点突变模型[12]
用尖点突变模型可以对岩爆现象进行解释。设为表征洞室稳定状态的变量，为影响洞室稳定性的变量，在图1中可以观察到不同的路径上洞室的稳定状态发生的变化。
路径始终处于上叶，在该路径上洞室一直处于稳定的平衡状态。虽然该路径上洞室也有可能进入破坏状态，但这种破坏是一个连续的过程，如围岩较软，其单轴抗压强度较低，高地应力区的应力值超过了岩石的长期强度，洞室出现加速蠕变直至破坏的一种流变过程，而不是突然失稳。路径开始处于稳定平衡的上叶，当到达上叶与中叶的皱折时，系统由稳定向非稳定过渡。此时若围岩受到轻微的扰动，如爆破振动导致控制变量发生微小变化，路径继续往前时，洞室的状态不可能进入中叶，因为中叶是不稳定的亦即不可能达到的状态，洞室控制变量经过调整，其状态直接跳跃到下叶，发生岩爆，洞室失稳。该路径下洞室的状态的不连续变化称之为突变。
由于岩爆与围岩的储存和释放的能量有关，因此一般从能量角度对洞室和围岩组成的系统进行定量分析。
文献[10]根据最小位能原理建立圆形洞室的尖点突变模型并定量地研究了岩爆的发生过程，得出了岩爆发生时系统必须满足的条件。
假设外力作用在圆形洞室外的无限远处，在围岩应力作用下，围岩分为弹性区和软化区，相应的应变能分别为e和s。
（3）
（4）
总应变能：
（5）
系统的势能由应变能和外力功组成，外力作用点在无限远处，该处位移为零，故外力势能为零，。
当势能取极值时，系统处于平衡位置即，或
（6）
将（6）式变换成（2）相同的形式：（7）
（8）
（9）
各符号的意义见文献[10]。
为围岩弹性区广义刚度与软化区广义刚度绝对值之比。
发生岩爆时，系统处于非稳定平衡状态，此时，得。
由（8）可知，若，则。根据的定义，发生岩爆时弹性区广义刚度小于软化区广义刚度。广义刚度不仅与岩石参数，，而且与外荷载有关。由于该条件是在发生岩爆的前提下得出的，故称为围岩发生岩爆的必要条件。
3．与岩爆事件相关的几个因素
岩爆的发生与很多因素有关，一般分为以岩性为主的内因条件和以围岩应力、结构及施工荷载为主的外因条件。
3.1岩性因素
岩爆是由于围岩储存的弹性应变能大于岩石破碎所消耗的能量，引发岩石碎片从岩壁突然飞崩出来。因此，发生岩爆的围岩必然有较高的储存弹性应变能的能力。一般来讲，坚硬、完整的岩体，其储存应变能的能力高，发生岩爆的倾向性也高。
判断岩石发生岩爆的倾向性大小可以通过多种指标测试，目前较常用的指标有岩石的脆性系数，弹性变形能指数，岩石冲击能指标。
人们很早就注意到岩爆与岩石脆性有很大的关系，岩石的脆性越大，岩爆的倾向越高。现代细观力学通过室内试验及现场采样的断口扫描电镜分析[1，2]，也证明了这种关系。文献[2]研究发现，岩爆是一渐进破坏过程：劈裂成板剪断成块片、块弹射，在这个过程中，最基本的现象就是岩体脆性断裂破坏。从这个意义上讲，可以认为岩爆与岩石的脆性破裂有关。
岩石的破裂是岩石内部微裂纹产生、发展的宏观结果。脆性破裂是指岩石破裂之前末出现任何明显永久变形的破裂形态。由于岩石结构的复杂性（非均质、不连续），因此宏观破裂之前的岩石形态决不是纯弹性的，故脆性破裂概念指的是那种在很小(与弹性应变相比)的非弹性应变之后发生的破坏。岩石的单轴和三轴压缩试验均可以看出，脆性大的岩石峰值后很快发生宏观破坏，相对来讲破坏消耗的能量较少。
由岩爆的破坏过程可知，岩石的脆性破坏是岩爆发生的必不可少的先决条件之一，因此岩爆倾向性指数在很大程度上取决于岩石的脆性。
岩石的脆性系数用下式表示：
文献[14]建议根据下式计算岩石的脆性系数，并划分岩石的岩爆倾向：
式中为调节参数，一般取0.1，、分别为岩石单轴抗压、抗拉强度（），、分别为单轴压缩条件下峰值前后的应变。
无岩爆；轻微岩爆；严重岩爆。
弹性变形能系数是通过岩石单轴压缩试验得出的结果。当轴向荷载时，卸载，求出卸载过程中试样所释放的弹性变形能及岩石发生塑性变形和微破坏所消耗的能量，如图2。两者的比值称为弹性变形能指数。根据KwasnieskiM1994年研究结果[15]，越大，发生岩爆的强度越高。以下是根据煤岩试验得出的指标：
当时，无岩爆;
当时，弱到中等程度岩爆；
当时，强岩爆。
图2岩石的加载卸载曲线[15]
岩石的冲击能指标是指岩石在单轴压缩的应力应变全过程曲线中，以应力峰值为界的左右部分曲线与应变坐标所围成的面积，亦即岩石加载过程中所吸收的能量与破坏过程中所消耗的能量，，如图3
图3应力应变全过程曲线
冲击能指标旨在建立岩石在破裂过程中释放的能量与消耗能量的关系，当时，认为该岩石有发生岩爆的倾向。实际上，该指标仅对坚硬的岩石才有意义，如前所述，中包含岩石发生塑性变形和微破坏所消耗的能量，而不是峰值后区岩石破裂所释放的能量。对坚硬岩石才几乎等于岩石中储存的弹性应变能。因此，该指标在预测岩石的岩爆倾向时较弹性变形能系数方法偏保守。文献[9]建议在中减去岩石加载过程中所消耗的能量，即取卸载曲线下的面积代替加载曲线下的面积，见图3，用该方法确定的冲击能指标的更能反应岩石的岩爆倾向。
除了上述三种关系外，有些学者还提出其它方法确定岩石的岩爆倾向，如松弛试验法，能量比及动态法等等，并建立了相应的判别准则，这些方法在一定程度上预测岩石岩爆的倾向。
3.2岩爆发生的应力条件
在有岩爆倾向的岩体中进行地下工程施工时，高的地应力使岩体聚集较高的应变能，在满足一定的条件时导致岩爆的发生。根据国内一些工程统计，地应力场中最大主应力与单轴抗压强度满足以下关系时有可能发生岩爆[14]：
地下工程施工过程中，开挖卸载使围岩应力重新分布，和按一定的比例同步上升，洞壁上，岩爆在和上升的过程中发生[6]。此时控制洞室稳定的主导因素为洞室的切向应力，据文献[4]的研究结果，切向应力与岩石单轴抗压强度间满足以下关系时有可能发生岩爆：
3.3工程地质与水文地质因素
由于围岩是一个复杂的结构体，其结构面对地下工程的稳定性将产生严重的影响。就岩爆而言，岩体的结构及结构上的各相异性对岩爆起控制作用，表现为不同结构面的岩体其储能和释放能量的差异很大，文献[3]称之为岩体的“岩爆的结构效应”。当主节理与最大主应力夹角为时，储存与释放的能量较小，常产生剪切破坏，而不产生岩爆；时，储能能力越强，产生剧烈岩爆；或大于时，由于能量被结构面本身的永久变形所消耗，储存下来的弹性能量较少，即使产生岩爆，强度不高。
岩爆的发生与围岩的水文地质情况也有关。相同岩性及构造的围岩，干燥的围岩较存在裂隙水的围岩更容易发生岩爆。这是因为结构面中的裂隙水使岩石的破裂强度降低，其储存与释放能量的能力比围岩处于干燥环境下的能力低。
另外，岩爆还与地下空间的剖面形状，施工顺序，支护方式及爆破、地震有关，这些因素表现为影响围岩的应力分布，或是当围岩处于临界平衡时，动力扰动使围岩失稳。
4．岩爆的预测预报
以上分析可知，岩爆的影响因素很多。虽然各判别准则都是建立在室内试验或现场调查的基础上，但仅凭一两个岩石指标就对岩体岩爆进行准确预测很不现实。因此，在预测岩爆时有必要全面综合考虑这些因素。
众所周知，岩体是一种多相不连续介质，其工程力学行为及变形和破坏机制在主客观两方面的相当程度上都是随机的，模糊的，也就是不确定的，且更由于获取信息与数据等方面限制和不完全，不充分，它又是不确知的，因此通过经典的力学方法对其描述往往不完备[17]，对于岩爆尤其如此。冯夏庭教授开创的智能岩石力学在岩爆预测方面独树一帜，它撇开数学力学对岩体的精确描述，通过专家经验及工程实例，建立输出模式到输出模式的非线性映射，再通过网络推理待识别岩爆发生的可能性及烈度。该方法综合考虑了各方面的因素，如岩石的性质、岩体结构、洞室结构、开挖和支护方式等等，是其它方法无法比拟的。采用智能岩石力学方法开发的综合智能系统成功地预测了南非金矿中的一些岩爆事件[16，17]。
根据对一些岩爆事件的统计，岩爆一般发生在洞室开挖后几小时到几十小时，因此洞室开挖过程中的岩爆监测预报对保证施工安全有重要的意义。
从岩爆发生的机制可知，岩爆发生的过程实际上是围岩应变能释放、应力重新分布的过程，可以通过对洞室的微地震事件（或声发射）的监测来反映能量释放过程[18,19]。然而现场监测表明，微地震事件的频度与岩爆事件并不存在对应的关系。文献[20]发现，地下洞室开挖过程中的微地震事件的位置分布具有分形特征，其分形维数与能量释放率间存在某种关系。用分形几何对岩爆描述为：岩爆实际上等效于岩体内破裂的一个分形集聚，这个破裂的分形集聚所需能量耗散随分形维数的减少而按指数率增加，即：
如果将其监测结果采用分形几何进行处理，可以较准确地预报岩爆事件。
5．结语
现有的研究结果表明，岩爆的产生过程是一个突变过程，可以通过尖点突变模型进行解释；岩爆产生的最主要因素包括岩石性质，围岩应力状态，水文与工程地质条件等；地下工程岩爆预测必须综合考虑各种相关因素。
随着能源地下储存、核废料深埋处理、深部矿产资源开采及高地应力地区的隧道建设等大量地下工程建设的发展，岩爆问题成为人们成为目前岩石力学研究的焦点问题之一。深入分析岩爆发生机理、条件、提出岩爆的预测和控制方法对于确保工程安全具有非常重要的意义。
参考文献
1．张梅英，李廷芥等.岩爆形成机理的细观力学实验分析[J].内蒙古工业大学学报，16（3）112－117.
2．谭以安.岩爆岩石断口扫描电镜分析及岩爆渐进破坏过程[J].电子显微镜学报，1989年第2期，41－48
3．谭以安.岩爆特征及岩体结构效应[J].中国科学B辑，1991年9月第9期，985－991
4．王文星，潘长良.现场岩爆发生条件探讨[J].西部探矿工程，2002,74（1），54－56.
5．唐礼忠，王文星.一种新的岩爆倾向性指标[J].岩石力学与工程学报，2002，21（6），874－878.
6．许东俊，章光等.岩爆的应力状态研究[J].岩石力学与工程学报，2000，19（2）167－172.
7．李长洪，蔡美峰等.岩石全应力－应变曲线及其与岩爆的关系[J].北京科技大学学报，1999，21（6），513－515.
8．冯涛，王文星，潘长良.岩石应力松弛试验及两类岩爆研究[J].湘潭矿业学院学报，2000，15（1）27－31.
9．唐宝庆，曹平.引起岩爆因素的探讨[J].江西有色金属，1995，9（4），4－8.
10．潘一山，章梦涛，李国臻.洞室岩爆的尖角突变模型[J].应用数学和力学，1994，15（10），893－900.
11．费鸿禄，徐小荷，唐春安.地下洞室岩爆突变理论研究[J].煤炭学报，1995，20（1），29－33.
12．钱伟长主编，非线性力学的新发展－稳定性分叉突变混沌[M].华中理工大学出版社，1988年.
13．冯涛，谢学斌等.岩石脆性及描述岩爆倾向的脆性系数[J].矿冶工程，2000，20（4），18－19.
14．陶振宇，潘别桐著.岩石力学原理与方法[M].中国地质大学出版社，1991年.
15．J.A.Wang,prehensivepredictionofrockburstbasedonanalysisofstrainenergyinrocks[J].TunnelingandundergroundSpaceTechnology,16(2001)49-57
16．冯夏庭.地下洞室岩爆预报的自适应模式识别方法[J].东北大学学报，1994，15（5），471－475.
17．冯夏庭著.智能岩石力学[M].科学出版社，1999年.
地下工程论文篇5
地下水渗流系统给隧道的建设和运营造成了严重影响，同时隧道建设也会给地下水环境带来严重影响。隧道工程对于地下水的疏干和改造作用显得尤其突出，目前一些竣工的隧道工程已经表现出对隧址区的严重影响。
（1）隧道对地下水的疏干作用
隧道开挖后，由于集水和汇水作用，地下水不断进入隧道中，地下水动力场因此发生改变，引起地下水的运动通道发生转移，形成新的势汇。随着隧道排水过程的延续，整个隧址区的地下水系统发育形成了新的地下水转移通道，隧道开始大量排出地下水，从而形成一个降位漏斗，漏斗不断扩展，疏干其影响范围内的地面水源，引起地下水与地表水径流发生改变，直接造成隧址区地表泉水流量减少甚至溶泉消失，井水水位下降，水量减少甚至干涸，直接影响当地工农业生产及人民的生活。隧道的建设造成地下水位降低，当地下水位到一定程度时，会使当地土壤含水量减少，植物生长受到抑制，甚至萎蔫、停止生长，给当地的环境带来负面影响和经济损失，尤其是水稻种植区域影响更为严重，原有作物无法继续种植，给正常农业生产造成极大危害。
（2）隧道排水导致岩土应力变化
隧道排水会引起地下水渗流场的变化，造成地下水位下降，饱和岩土层中的孔隙水压力下降，围岩承受的有效应力增加。其次，由于地下水动力场的改变，地下水流方向改变为向隧道中心流动，其方向是向下的，地下水渗流力增大了竖直向下的应力，造成总应力上升，更增大了围岩的有效应力。在有效应力增大的情况下，围岩会发生新的沉降，直到岩体应力达到新的动态平衡。大面积的岩体沉降使隧道的使用效能降低，维护成本增加。隧址区的房屋由于地面沉降普遍出现房屋开裂、倾斜，给当地居民的生产生活带来不便和安全隐患。农田由于土体沉陷而毁坏，无法继续耕种，使得土地基本丧失耕作功能。
3建议处理隧道和地下水关系的对策措施
（1）选择地质条件优良的隧址，是避免或者减轻隧道和地下水矛盾关系的最有效方法。
隧道选址时尽量避开岩体断裂破碎区和地下水蕴藏丰富区域。若选址无法绕避地质不良地段，则应在施工前做好详细的地质勘察工作，对隧址区地层岩性，地质构造，地下水的渗流规律等情况进行详细调查，做好易涌突水段衬砌的防渗措施，避免施工时突水和塌方事故的发生。
（2）对于隧道中的地下水，必须建立"防、排、截、堵结合，以堵为主"的处理理念
根据实际情况选择合适的防排水方案，形成完整的隧道治水体系，并且结合隧址区生态环境的承受力和施工成本因素控制隧道的排水量，减少对地下水环境平衡的扰动。
（3）施工之前应制定完善的施工方案
施工过程中加强水文观测和超前地质预报工作，加强对软弱围岩和断层破碎带的支护，严密监测隧道涌水量，增强动态设计和施工管理，做好各种突水事件预案。
地下工程论文篇6
原、冲积平原、河谷漫滩、沙地沙岗、高平原等地貌组成。保护区中部301高速公路横穿而过，路基每隔400m设置一处涵洞，以维持南北区域的水力联通。1.1.2海拉尔河保护区主要受东侧的海拉尔河补给。由于地处高纬度地区，海拉尔河径流量年内分布极为不均：11月至翌年3月为冰封期，径流量极小；4月至10月为非冰封期，非冰封期径流量占年径流量约95%。海拉尔河发源于大兴安岭西侧，呈东至西流向。海拉尔河在二卡自然保护区附近为河流下游，属于典型的平原型河流。河流两岸地势平坦开阔，当径流量较大时，河水出槽漫滩，为河漫滩湿地提供补给。海拉尔河上游拟建某水利水电工程（A工程），工程建设后将改变二卡自然保护区断面的水文情势，继而影响保护区的湿地生态系统。
1.2研究方法
1.2.1水文基础数据二卡自然保护区植物的主要生长季节为5-9月，因此以1961~2010年共计50年内的海拉尔河嵯岗水文站的5-9月水文资料为基础，针对月均径流量进行分析，总计250个数据样本。嵯岗水文站位于二卡自然保护区上游约30km的海拉尔河干流上，从嵯岗水文站至二卡自然保护区的海拉尔河段内，无支流汇入，也无取水口。因此，嵯岗站的水文资料可较好的表征二卡自然保护区附近的海拉尔河水文情势。
1.2.2植被基础数据采用TM5影像作为基础信息源进行遥感解译。遥感解译结合资料收集、现场调查进行：2011年8月通过植被调查以及现有资料为解译提供参照；2012年9月通过现场调查，对解译成果进一步验证。
1.2.3湿地分类对于湿地的定义及分类，目前被普遍接受的是1971年于伊朗拉姆萨尔签署的《湿地公约》。其湿地定义为：湿地系指不问其为天然或人工、常久或暂时性之沼泽地、湿原、泥炭地或水域地带，带有或静止或流动、或为淡水、半咸水或咸水体者，包括低潮时水深不超过6m的水域。《湿地公约》同时还对海洋湿地、内陆湿地、人工湿地的湿地类型进行了细分。二卡自然保护区内的湿地属于内陆湿地，参照《湿地公约》对湿地类型的分类，结合保护区植被类型，本研究区域涉及的湿地类型有：湖泊湿地、季节性河流湿地、灌丛沼泽、草本沼泽和盐化沼泽。
1.2.4湿地景观破碎度湿地景观破碎度表征着湿地被分割的程度，计算公式如下。式中，C为湿地的破碎度；N为某湿地类型斑块的总个数；A为某湿地类型的总面积。
2结果与讨论
2.1海拉尔河月均流量分析基于嵯岗水文站1961年至2010年5~9月份的水文资料，海拉尔河最小月均流量为5.91m3/s，最大月均流量为558.54m3/s。以10m3/s为梯度对海拉尔河月均流量进行频数及频率统计，统计值区间为0-560m3/s，根据统计结果绘制频率密度图及频率分布图见图2。海拉尔河位于高纬度地区，冬季存在封冻现象，不适宜按照枯水期、平水期、丰水期进行水文周期划分。为了研究需要，将海拉尔河流域主要植被生长期（5~9月份）的月均流量划分为低、中、高三类径流水平：月均流量小于58m3/s为低径流（出现频率P≥75%）；月均流量在58~186m3/s的为中径流（75%>P>25%）；月均流量大于186m3/s为高径流（P≤25%）。综合考虑遥感数据的可用性，分别选取三个时段代表海拉尔河的低、中、高径流期。2009年8~9月为低径流期，月均流量分别为61.42m3/s、56.01m3/s，时段平均流量为58.72m3/s（P=74.6%）。2010年5~8月为中径流期，月均流量分别为161.21m3/s、108.21m3/s、98.91m3/s、108.70m3/s，时段平均流量为119.26m3/s（P=44.4%）。2009年5~7月为高径流期，月均流量分别为149.09m3/s、157.43m3/s、264.53m3/s，时段平均流量为190.35m3/s（P=23.8%）。
2.2不同径流期内湿地差异分析采用三个时段末的TM5影像作为基础信息源进行解译，以研究水文情势对二卡自然保护区的影响：2009年10月1日、2010年9月7日、2009年8月3日的影像资料分别代表海拉尔河低、中、高径流期。解译成果及统计见表1、图3及图4。二卡自然保护区的湿地面积受水文情势的影响较大，在低、中、高径流期内湿地面积比例分别为43.03%、53.66%、69.56%。此外，湿地类型在不同径流期也存在着较大的差异。低径流期内，保护区湿地以盐化沼泽为主，占总湿地面积的50.31%；中径流期内，保护区内各类型湿地的面积较接近，季节性河流湿地、草本沼泽及盐化沼泽的比例分别为28.40%、25.14%和28.31%；高径流期内，保护区以季节性河流湿地为主，占总湿地面积的52.3%。对比三个研究时段可见，随着海拉尔河径流量的增加，时段末的湿地总面积以及季节性河流湿地面积增加、盐化沼泽面积减少。水文情势是制约湿地类型与演替的最基本因素。海拉尔河径流量的变化，引起保护区的水量、淹水历时、淹没范围、漫滩频率等水文情势变化，短期改变区域的淹没状况及湿地类型，如低径流期的盐化沼泽在高径流期被淹没成为季节性河流湿地。同时，水文情势对湿地的理化环境产生影响（如营养物质的可获取性、土壤和水体含盐量、pH值和沉积物特性等），继而引起保护区湿地植被的组成、结构和功能的变动，最终带来湿地的演替。地势较低的区域可得到较充足的水源补给，维持长期积水状态，成为湖泊湿地；地势适中的区域不定期得到水源补给，区域不断处于“干-湿”交替中，逐渐发育成为灌丛湿地、草本沼泽或盐化沼泽。而地势较高的区域不能得到足够的水源的补给，在当地气候条件下发育形成湿地以外的生态系统。
2.3湿地生态阈值分析生态系统发生突变的点或区间，在生态学领域称为“生态阈值”。生态阈值目前尚无统一定义，但公认的一点含义是：当生态因子扰动接近生态阈值时，生态系统的功能、结构或过程会发生不同状态间的跃变。湿地生态系统对环境具有适应、调节能力，且该能力与湿地面积呈正相关，湿地面积也被诸多研究者作为生态阈值判别指标。以二卡自然保护区为代表的大部分河漫滩湿地缺乏观测资料或基础研究，制约了河漫滩湿地的生态阈值研究。河流的水文情势是河漫滩湿地形成与演替的最基本因素，与湿地面积之间也有着较好的相关性。因此，可以河流水文情势为基础，从湿地面积角度进行生态阈值分析。海拉尔河的低、中、高径流期不仅引起二卡自然保护区湿地总面积的变化，同时还短期改变了保护区内湿地类型的分布状况，带来湿地景观破碎度的差异。景观破碎度反应了空间结构的复杂性，在一定程度上表征了生态系统的稳定性，可作为湿地稳定性的评价指标。从表2可见，在海拉尔河的低、中、高径流期，二卡自然保护区湿地的破碎度分别为1.02、0.84、0.64，径流量越低，湿地破碎度越大。更值得关注的是，湖泊湿地的破碎度在低径流期达到了1.37，比中、高径流期增加了一倍以上。二卡自然保护区是典型的河漫滩湿地，径流补给是湿地水源的主要来源。湖泊湿地形成于地势较低的区域，是整个湿地的中心区。湖泊湿地的面积萎缩且破碎化程度上升，表明整个湿地区域的水量已经较为缺乏，亟需得到新的径流补给，湿地已处于较不稳定的状态。本研究选取的低径流期末（平均流量58.72m3/s，P=74.6%），保护区湿地面积占全区面积的比例仅为43.03%，湿地景观破碎度达到1.02，尤其是湖泊湿地的破碎度出现一个较明显的跃变，由中径流期的0.57增加到1.37。结合生态阈值的含义，此时段的湿地状态可近似的作为区域的生态阈值，即维持二卡自然保护区湿地面积占全区域面积的43.03%。
2.4工程对湿地影响评价拟建A工程引起海拉尔河水文情势的变化突出表现在平水年及枯水年：平水年内，二卡自然保护区断面5~9月份月均流量由159.75m3/s减少至134.75m3/s；枯水年内，二卡自然保护区断面5~9月份月均流量由66.9m3/s减少至52.6m3/s。基于本文2.2小节研究内容，海拉尔河月均流量与二卡自然保护区的湿地面积比例存在着正相关，月均流量越大则湿地面积越多。月均流量对湿地面积的影响是多元的，其相互关系受到诸多因素的影响。为了半定量评价A工程对湿地的影响，假定月均流量与湿地面积比例为线性相关（如图5）。采用内插法易得，平水年内，二卡自然保护区5~9月份月均流量减少导致湿地面积比例由58.87%减少至56.32%；枯水年内，二卡自然保护区5~9月份月均流量减少导致湿地面积比例由45.23%减少至42.34%。结合本文2.3小结研究结果进行A工程建设对湿地的影响评价。平水年内，A工程建设导致二卡自然保护区湿地面积比例减少至56.32%，湿地生态系统受影响程度处于可接受范围内。枯水年内，A工程建设导致二卡自然保护区湿地面积比例减少至42.34%，已低于43.03%的生态阈值，湿地生态系统健康及稳定将受到一定的影响，需要采用人造洪水等措施以减少水文情势变化对湿地的影响。
地下工程论文篇7
(2)缓解工程缺陷带来的影响。通常来说在我国现今的许多建筑工程中都存在着混凝土使用量过大、自身强度较低、容易产生变形、温度耐性较差等缺陷。与此同时由于我国建筑工程的施工还通常具有施工量较大、连续性较强、较难进行操作等缺陷。因此在这一过程中对于地下室施工技术进行应用则能在缓解建筑工程缺陷带来影响的同时促进建筑工程施工效率的有效提升。
2地下室施工技术应用要点
地下室施工技术的应用是一项系统性工作，其主要内容包了土方开挖的有效进行、施工缝的合理处理、变形缝的合理处理、提升墙、梁、柱、顶板等部位施工质量、后浇带的有效处理等内容。以下从几个方面出发，对地下室施工技术应用要点进行了分析。
(1)土方开挖的有效进行。土方开挖的有效进行是地下室施工技术应用的基础和前提。建筑工程施工人员在地下室土方开挖过程中应当注意用大型机械挖到工程的施工设计要求深度，然后凿出桩头并且在挖掘过程中确保桩头没有被碰到并且桩基没有被损坏。除此之外，在土方开挖的有效进行中工程施工人员还应当注重开挖一条排水明沟，从而能够在此基础上就将基坑中积聚的雨水进行及时的排除。另外，在土方开挖的有效进行过程中施工人员应当注意认真检查基坑的环境并且及时处理基坑出现的各种情况，从而促进土方开挖工作的顺利进行。
(2)施工缝的合理处理。施工缝的合理处理能够促进地下室施工强度的有效提升。众所周知在建筑工程中由于地下室的位置结构原因通常会导致其承受的压力较大，因此在这一前提下对于地下室施工裂缝的处理就对于整个建筑工程施工的工程质量有着极其重要的作用。例如在建筑工程的地下室施工过程中，工程施工人员应当确保地下室内外墙的施工缝留在地板面上400mm的地方并且水平或者竖直的施工缝在地下室其他地方不可留设。除此之外，在施工缝的合理处理过程中工程施工人员应当在混凝土浇筑以前对施工缝进行及时的清理，并且在处理完成之后铺上砂浆，最后再进行混凝土的浇筑。从而在此基础上促进地下室施工技术应用效率的有效提升。
(3)变形缝的合理处理。变形缝的合理处理与施工缝的合理处理有着同样重要的意义。众所周知伸缩缝与沉降缝都是建筑工程施工人员为了更好地防止结构物因为沉降、伸缩、移位等因素导致工程损坏的变形缝。这意味着如果变形缝没有得到合理的处理则会给建筑工程带来巨大的质量影响。例如在建筑工程的施工过程中一旦因为变形缝的出现而导致地下室渗水问题严重化则会进一步造成地下室的积水和混凝土的耐久度的降低以及建筑物年限的缩短等严重的工程问题。因此建筑工程施工单位在施工过程中应当严格控制工程质量并且对变形缝的浇筑和止水带安装以及填缝等工序进行细致的处理。另外，在变形缝的合理处理过程中，建筑工程施工人员应当将变形缝清理干净并且用特种水泥和细石子等材料进行注浆工序，该工序的施工顺序是先底后侧层层注浆，然后还要进行变形链的柔性处理，最后才能将注浆管用气焊烧平，最终促进建筑工程地下室施工强度的有效提升。
(4)提升墙、等部位施工质量。提升墙、梁、柱、顶板等部位施工质量对于地下室施工技术应用的重要性不言而喻的。通常来说在建筑工程的地下室墙、梁、柱的施工过程中其浇筑工程都需要用到相应模板的钢筋。与此同时防水木胶合板也是地下室墙、梁、柱、顶板浇筑过程中常常的得到使用的模板。除此之外，在提升墙、等部位施工质量的过程中施工人员可以按剪力墙的大小来进行木胶合板的剪彩并且使其达到相应的工程施工要求。;另外，由于我国的建筑工程中地下室的面积通过都很大，因此建筑工程施工人员在确定模板的长度时应当高度注意，即当长度过长时通常会形成膨胀变形问题。因此在地下室的混凝土浇筑的过程中，建筑工程施工人员应当要用止水环撑头的方法来防止浇筑时产生膨胀变形并保证墙体厚度和防水性达到设计要求，最终促进建筑工程地下室施工技术应用水平的持续提升。
(5)后浇带的有效处理。后浇带的有效处理是地下室施工技术应用的核心要素之一。通常来说在建筑工程的地下室施工过程中当混凝土的的强度达到设计值的0．7时，方可处理施工缝;当混凝土的龄期大于60天时，才可处理后浇带。开始养护混凝土的时间在浇筑混凝土12h内，方式为浇水养护，养护时间大于14天。管道穿墙衔接处理在管道与前提的衔接处，可采用的技术为止水翼环和钢管套管，防水卷材粘贴在混凝土墙板迎水面，增加l～2层卷材附加层在管道的根部。若穿墙的管道为PVC塑料管道时，采用柔性密封衔接技术，用柔性密封填料嵌填管道与钢管套管间隙，为了不让柔性密封填料溢出，用法兰压紧管道内侧;卷材防水层密封粘贴于管道外侧，按照规范进行施工。
地下工程论文篇8
因不可抗力因素可以通过工程保险来得到一定的补偿。所以地铁建设单位都很重视工程保险工作，但是不同的建设单位划分工程保险管理的职能部门不同。
1、计划部门管理
由于工程保险应在地铁建设线路工程前期开始准备，并最迟在地铁建设实质性开工前予以投保，以保证工程建设过程中规避风险的发生，减少承担损失。部分地铁建设单位把工程保险管理职能划分给类似计划部门作为工程项目开工前计划进行管理，此种管理方式着重前期管理，而忽略了建设过程中及后期管理的过程。
2、工程部门管理
部分地铁建设单位因为施工过程中容易发生出险案件，而予以工程部门来管理工程保险，工程部门容易与施工单位进行沟通，便于处理出险案件，具有一定事故处理的掌握性及便利性。但是工程部门对于工程保险前期准备方案及数据控制管理还是存在不完整性。
3、财务部门管理
很多地铁建设单位将工程保险的工作分派到财务部门管理，因为工程保险本身需要从数据和专业等多方面角度进行管理控制，财务人员前期了解地铁项目的建设信息，如概算、进度等，可以合理安排工程保险金额。在出险事故处理过程中，结合事故实际情况，可以审核报险及理赔数据，增加出险理赔的合理性，以减少事故带来的损失。财务部门本身肩负着对地铁工程项目的财务数据的计量与核算职能，在保险合同支付等环节可以更好的控制保险合同管理。
三、工程保险管理的现状
1、确定工程保险承保金额的依据不一致
工程保险应在地铁项目建设前期准备保险方案，尤其是需要确定合理的承保金额，目前由于地铁建设的实际情况，工程保险承保金额多数是以建设项目概算为基础进行项目选取来计算的，但还存在以建设项目投资估算或者是由于零散建设工程而直接选取合同价款作为承保金额的。工程保险承保金额的确定依据不一致，体现了各城市地铁工程保险管理主观性大、不具规范性，尤其是地铁建设单位对不同的线路工程确定承保金额依据变更，会给工程保险后期管理带来不便。
2、工程保险支付方式的不确定性
由于地铁建设而签订的工程保险合同不断增多，在工程保险采购合同中，工程保险的支付方式也在不断变化和完善。由于本身工程保险合同规定的保费是暂定金额，根据工程建设最终情况需要调整。正常保险合同是按照固定时期和固定比例进行支付，而工程保险的特殊性决定了存在类似工程进度款的支付形式。不同种类付款形式的存在也不利于工程保险合同的管理。
3、工程保险承保期限存在矛盾性
现有工程保险合同期限通常以地铁工程项目竣工验收或试运营先发生的时间为准，一般来说地铁项目争取提早通车，在工程基本完工验收后就进入试运营阶段，工程保险合同结束，接下来进入试运营期的财产保险安排。但是试运营期间财产保险承担现有形成财产的风险，而试运营期间会不断发生零星建筑、安装工程，无法包含在财产险中，所以工程保险合同期限的矛盾性需要亟待解决。
四、从财务角度安排工程保险
鉴于地铁建设单位多数把工程保险的职能安排在财务部门，从财务角度能更多提供地铁建设项目的相关数据，便于工程保险更好的管理，下面主要对工程保险的筹备、实施等阶段从财务角度进行安排思考。
(一)工程保险方案的准备
在地铁建设项目正式进入实质性开工前，应着手准备工程保险方案，包括确定承保的项目范围、保险金额及条款等。
1、保险金额的确定
保险金额是对地铁建设项目已确定承保项目的金额合计，根据地铁建设实际情况，根据初步设计中的概算项目进行选取，确定承保的概算项目，然后汇总承保项目的概算金额，来确定暂定的保险金额。地铁建设项目概算中通常包括四个大项：工程费用、工程建设其他费用、预备费、专项费用。这几大类项目并不是都需要投入保险，应扣除管理费、监理费等不构成资产的成本项目。
(1)工程费用是构成地铁建设成本直接项目，其中包括车站工程、区间工程、轨道、供电、通信、信号、采暖通风、给排水、车辆段等，工程费用正常全部纳入保险范围。
(2)工程建设其他费用是指地铁建设过程中与建设发生的相关费用，包括土地征用、拆迁补偿、三通一平、管理费、监理费、招标费等，工程建设其他费用中仅部分项目根据实际需要纳入保险范围，如管线改移、临时设施费、工器具购置费。
(3)预备费包括基本预备费及价差预备费，不纳入保险范围。
(4)专项费用，包括车辆购置费、贷款利息、铺底流动资金。其中仅仅车辆购置费纳入保险范围。但车辆保险具体保险时间视具体情况而定，可与工程一起进行安排，也可以节省资金时间价值而在车辆进场前单独进行安排。
2、付款方式的确定
在地铁建设项目中，工程保险合同普遍存在的付款支付方案是根据暂定的保险金额与招标确定费率的乘积确定暂定的保费，然后在地铁工程建设期内较为平均确定支付比例来支付保险费。这种方式的弊端是工程保险不能与工程完工进度有效的结合起来，因为保险费确定的基础是两个因素，其中保险费率是确定的，而保险金额是根据工程概算暂定的，在地铁建设过程中由于各种不确定因素导致地铁建设成本投入与概算不一致，同时地铁建设工程进度与初始确定的固定支付保费比率不一致，差据过大甚至达到10%。从财务角度安排工程保险费的支付，需要考虑比例确定的合理性和建设资金的时间价值。因此，从财务角度更合理的安排保险合同的支付方案，应在保险合同生效之时起30天内支付总保费的不高于一定比例的预付保费，保险合同生效后第二年起，于每年定期按照上一年实际工程进度支付，若达到总保费的90%时不再支付。在累计进度保费金额达到总保费的一定比例时，开始将预付款从当次支付中扣回，应在支付的累计进度保费金额达到总保费的不高于80%时扣完。待工程完工后，根据工程最终结算金额调整保险金额及保险费。调整的保费＝费率×预计总保险金额－最终结算金额。
3、合理安排雇主责任险
地铁建设工程保险涉及的险种是建筑安装工程一切险和第三者责任险，通常还会附加雇主责任险，雇主责任险是为保障地铁建设单位的员工而安排的。通常雇主责任险由于是附加的，条款中的保险人数及保险金额等数据都很低，不能切实地为地铁员工提供保障。财务人员应该根据对工程信息掌握情况，从财务角度利用财务预测手段确定保险人数，查询有关社会保障规定，确定保险金额及分项保险金额，来发挥出雇主责任险对地铁建设人员的最大保障作用。如保险金额中医疗保险金额分项应适当提高，以提供更好的保障效果。
（二）工程保险方案的管理实施
1、工程保险合同付款
在安排工程保险方案时，已经确定了工程保险费支付的方式是按照工程建设成本投入进度支付保费的方式，在工程保险合同的履行过程中，财务人员应利用财务核算软件系统进行数据统计，汇总归纳地铁建设项目投入成本，并计算出建设成本与概算完成百分比，进而得出工程完工进度，根据这个进度比例来支付保费。
2、理赔环节
当在地铁工程建设过程中出现事故后，通常保险公司人员或保险公估人员根据报损项目进行核定损失，作出理赔方案。财务部门本身需要针对不同地铁建设线路的合同进行记录、管理。这时财务人员可以翻阅合同文本或财务合同软件来查找合同相关信息，进而核查理赔方案在单价及项目上的合理性，监督理赔方案的有理有据。
地下工程论文篇9
地下通信工程平时少数人员维护，战时首长机关进驻。其备战工程的性质，决定了工程内部的设备平时动用少，战时任务重。根据设备性能参数及维护使用的实际情况，地下通信工程内部电力负荷有以下特性。
（1）通信与指挥自动化负荷。通信与指挥自动化设备所需的－48V直流电，由380V交流电整流变换而来。由于通信类电子设备基本属于电感（容）性，经过高频整流开关整流器，反映到供电端的电压与电流成非线性关系，电流相位滞后或提前于电压相位，会释放或吸收无功能量。同时由于各类通信电源的变频特性，会对供配电系统产生一定的谐波污染。
（2）动力负荷。电动门、风机和水泵等动力设备均由电机驱动，由于交流电机的性能稳定可靠性更高，因此国防工程内部多为交流笼型电机，直接由380V／220V的工频电驱动。交流笼型电机最大的特性就是电压与电流成非线性关系，且电流相位滞后电压相位，需要从电源吸收感性无功功率，属于电感流负荷。
（3）照明负荷。照明系统中的白炽灯属于电阻流负荷，功率因素为1，电压与电流成线性关系，且同相位，不会对供电端的电压和电流相位造成影响。荧光灯、管形氙灯、高压钠灯等属于电感（容）流负荷，电压与电流成非线性关系，且不同相位，会释放或吸收无功能量，影响供电端的电压和电流。
（4）其它电力负荷。主要有内部人员的生活用电，包括热水器、电磁炉等；还有部分医疗设备的用电。由于用电容量小，对供电端的电压和电流影响不大。
3电力负荷计算方法
电力负荷的变化受多种因素影响，工程中没有普遍适用的公式，而是根据不同的场所和设备，采用符合要求的计算方法。地下通信工程电力负荷属于建筑用电的一种，通常采用的计算方法有利用系数法、二项式法、需用系数［2］。（1）利用系数法是以平均负荷为基础，利用概率论分析出最大负荷与平均负荷的关系。其方法是通过利用系数Kl求出最大负荷的平均功率，再根据设备实际运行中的功率情况，乘以与有效台数有关的最大系数Km得出计算负荷。利用系数法是以数理统计为依据，要确定的系数多，计算步骤复杂［3］。在以往的地下通信工程建设使用中，没有相关的数据积累，难以确定利用系数Kl与最大系数Km，因此当前的负荷计算多不采用。
（2）二项式法是考虑用电设备数量和大容量设备对计算负荷影响的经验公式，二项式法中计算负荷由两个分量组成，一个分量是设备组平均负荷，另一个分量是x台大容量设备工作造成的附加负荷。二项式法过分突出了大型设备对电力负荷的影响，使得计算结果往往偏大，仅适用于机械加工业，局限性大，与地下通信工程内部负荷情况相差较大，使用起来比较困难。
（3）需用系数法不考虑大容量用电设备最大负荷造成的负荷波动，是在对用电设备测量与统计的基础上，给出各类负荷的需用系数和同时系数，然后把设备功率乘以需用系数和同时系数，直接求出计算负荷。地下通信工程供电系统设计的基本依据是用电设备的安装容量，由于运行的设备不可能都满负荷，因此在计算地下通信工程负荷时普遍采用需用系数法。采用需用系数法计算负荷时，由于工程内很多设备都是主备用配套，且主用与备用只有一套运转，因此具体计算时以主用设备容量为依据，同时系数为1。步骤是先将性质不同的用电设备分组，在分组的基础上进行多组的总负荷计算。计算公式如下。
4电力负荷计算实例
下面以某地下通信工程的用电设备数据为依据，采取需用系数法进行电力负荷计算。将工程内的用电设备按性质相同、需用系数相近的原则分类，然后依照公式进行各类用电设备的负荷计算。具体数据如表1所示。在用电设备负荷计算的基础上，对各类负荷进行分类汇总，结果如表2所示。
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2渗滤液收集、导排、检测系统
为了减少库区内雨水下渗对库区地下水的污染风险，将填埋区内的渗滤液及时导出填埋场外，在填埋区的底部设置渗滤液导排、收集、检测系统，该系统包括渗滤液导排层、导排盲沟、渗滤液提升井以及渗滤液检测层等。
2.1渗滤液来源与产生量渗滤液来源一般包括降水、地表径流水以及尾渣含水。该废渣库库区周边设置了地表截排水系统，因此无地表径流水；尾渣含水率在30％以下，由于当地气候干燥，蒸发量较大，尾渣含水在短时间内蒸发殆尽，因此渗滤液的主要来源为自然降水。在废渣库填埋作业期间，顶部开放，自然降水会透过尾渣形成渗滤液。本工程参照垃圾填埋场的渗滤液计算公式［1］，同时考虑尾渣填埋的实际特点。式中：qV为渗滤液产生量，m3／d；I为多年平均降雨量，mm／d，该地区平均月最大降雨量为90．8mm，多年平均年最大日降雨量为60mm；C1为废渣库未填埋区浸出系数，取0．8；C2为填埋场已填埋区浸出系数，考虑尾渣较密实，填埋过程进行碾压，取0．3；A1为废渣库操作区面积，m2，按照库区面积的一般考虑，为11250m2；A2为废渣库封闭区面积，m2，按照库区面积的一般考虑，为11250m2。通过计算，该伴生放射性废渣库渗滤液最大月平均产生量为36．2m3／d，多年平均最大日产生量为742．5m3／d，根据计算结果，选择渗滤液潜水泵型号为40WQ15－30－2．2。
2.2渗滤液导排系统稀土废渣不同于生活垃圾，本身不产生渗滤液，库区底部渗滤液导排系统主要用于降雨情况下库坑内雨水的导排，导排系统铺设在库底水平防渗隔离层之上。在填埋区底部以2％的坡度自东北向西南铺设渗滤液导排系统（含2层），其中渗滤液集排水层材料选用当地粒径为30～60mm的碎石，渗滤液中的碳酸钙质量分数不大于10％，渗透系数＞10－3m／s；在集排水层内布设主盲沟，由卵石铺设而成，在主盲沟内铺设300的HDPE穿孔管，渗滤液汇入主盲沟，经HDPE穿孔管进入渗滤液收集系统。渗滤液集排水层下为渗滤液检测层，由300mm厚的粗砂组成，沿集排水层主盲沟布设检测层主盲沟，内铺设200的HDPE穿孔管，渗滤液导排盲沟结构及尺寸见图3。
2.3渗滤液收集系统为了将库坑内的集水排出库区，减少填埋层内渗滤液的积聚，从而减少对防渗设施的水压，在渣库初期拦渣坝上游边坡内侧设置渗滤液提升井，提升井底部为钢筋混凝土底座，主体结构为HDPE管，井内放置潜水泵，集排水层穿孔管内的渗滤液经非穿孔的HDPE管汇入渗滤液提升井，由潜水泵提升到地面进行处理。
2.4渗滤液检测系统为了检测渗滤液是否透过主防渗膜下渗，在渗滤液集排水层下的主防渗膜下设置渗滤液检测层，同时在拦渣坝上游边坡内侧与渗滤液提升井并排布置渗滤液检测井，内设潜水泵，一旦第一层防渗系统失效，下渗的液体通过检测系统导排、收集，可以及时检测到泄漏现象。
3地表水截流系统
在伴生放射性废渣库周围设置截排水沟，截流坡面径流。根据GB50520—2009，截排洪沟设计洪水重现期为20a。多年平均洪水洪峰流量可由下式［2］求得。式中：q′V为洪峰体积流量，m3／s；C为区域系数，取2．49；s为流域面积，取0．01km2；n为流域系数，取0．55。计算得q′V＝0．1978m3／s。该废渣库坡面排水沟采用0．5m×0．6m（宽×深）的矩形排水沟。
4地下水监测系统
为及时追踪库区底部地下水质是否受到污染，在库区下游应设置地下水监测井。根据地下水流向，在库区外设置2处监测井，用于地下水的监测，监测项目包括地下水位、Th天然、U天然、226Ra、总α、总β等。根据当地环保部门的监测结果［3］：废物库周围地下水中各监测项目均在建库前本底范围之内，说明当地周围地下水未受到放射性污染。
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一、地下室防水工程施工的主要特点
对高层建筑地下室防水工程的施工特点进行认真分析，将有助于地下室防水工程施工的开展：
（1）高层建筑地下室的平面尺寸一般比较大，目前，在设计中一般都不设置沉降缝和伸缩缝，而是采用设置后浇带的方法来解决混凝土的早期干缩和结构不同部位的沉降差问题，而后浇带的混凝土属于二期混凝土，在后浇带的二期混凝土与一期混凝土交接处，是地下室防水工程中抗渗的薄弱部位，非常容易引起渗漏。
（2）高层建筑地下室的底板混凝土通常是大体积混凝土，对于大体积混凝土，必须对砼的温度进行有较控制，混凝土浇筑后由于水泥的水化热和混凝土的内外约束产生的温度应力而使混凝土产生温度裂缝，底板结构中的裂缝将会成为渗水通道，影响地下室的抗渗能力。
（3）高层建筑的各种设备用房通常都布置在地下室，这些设备都有许多管道要从地下室引出，这些管道就不可避免地要从地下室外墙穿过，这些管道穿墙的地方也是地下室防水结构的薄弱部位。
（4）地下室的外壁是砼墙，砼墙支模定位时要使用对拉螺栓，对拉螺栓的止水片处理不当，也会形成渗漏通道，造成地下室外壁渗漏。
二、地下室工程渗漏水原因分析
地下室渗漏与否，重点在于施工质量。从施工方案的编制，材料的选择到施工段的划分、施工程序等各个环节，如控制不好都可能造成渗漏。
（1）施工单位不重视特殊工程应采取特殊措施，没有针对地下室防水功能要求编制专项施工措施方案，仍按一般结构工程组织施工；关键工序质量控制不严，致使地下室结构防水性能达不到应有的效能。
（2）施工前没有进行混凝土设计配合比抗渗性能试验（只作强度试验），抗渗混凝土配合比不合理，影响实际抗渗性能。
（3）混凝土浇注前未进行供料速度（产量）与施工浇注需求速度关系的计算，造成因供不应求而不能连续浇注，致使前后浇注混凝土之间（尤其加早强剂）形成冷缝，从而产生渗漏通道。
（4）施工缝留设不合理，出现凹槎；凿毛不规范，槽内清理不干净；二次浇灌时又不事先铺浆等。均造成抗渗性能下降而引起渗漏。
（5）钢筋密集处或预埋件集中处，未作坍落度调整并采用细石砼，仍用一种粗骨料和坍落度，导致下料困难，振捣不及或振捣不实，引起这些部位出现蜂窝、孔洞，形成抗渗的薄弱部位。
（6）地下室墙壁支模用的对拉螺栓和预埋穿墙套管，未在中间焊接止水环片，形成渗水通道。
（7）泵送混凝土浇筑段的上层砂浆较厚，没有另加碎石振捣，致使施工缝处混凝土比重较轻，直接影响结构抗渗性能。
（8）混凝土配制时配合比控制不严，浇注时振捣不均匀，不规范，直接影响到实际强度和密实度的均衡性，影响到结构混凝土抗渗性能。
（9）在做柔性防水施工时，由于混凝土基层面不干燥粘结不牢，易剥落、损坏；防水涂料涂刷不严密，不均匀、或有漏刷等。均能引起局部渗漏。
（10）地下防水工程施工队伍素质差，操作不规范或选料质量不标准，达不到设计要求，影响抗渗性能和使用寿命。
（11）在防水混凝土工程和附加防水层施工完毕后，未采取及时回填土等保护措施，造成干缩和温差而引起开裂。
三、如何进行施工过程质量控制
在防水工程的具体施工过程中，必须进行严格而有力的监控，才能保证地下室的防水质量。在做柔性防水层施工时，必须使混凝土基层表面做到平整，清洁，干燥，基层表面不得起砂，起皮或有其它突起物，柔性防水层表面必须严密，不得有翘边，开口，开裂空鼓等现象；外墙模板的对拉螺栓一定要焊上止水片。
为了有效堵塞可能形成的渗水通道，除了在对拉螺栓的中部焊上止水片外，在对拉螺栓的两端也同时焊上止水片，则防水效果更好；对于穿墙的管道一定要在其进入墙体的中部位置上焊上止水钢板；为了有效地保护钢筋，防止锈蚀，迎水面防水砼的钢筋保护层厚度，一定要得到有效地保护。同时为了阻止钢筋的引水作用，底板所有钢筋均不能接触砼垫层，外墙中为固定墙内钢筋骨架而设置的支撑筋不能直接顶住模板。
防水砼是靠提高砼自身的密实性来达到其防水目的，因此防水砼的浇筑质量是保证防水砼防水质量的关键，务必做好。在防水砼的浇筑过程中，必须严格按经过计算后确定的方案进行浇捣，避免产生冷缝所造成的渗水通道。为保证防水砼的密实度，浇筑时必须使用机器振捣，并注意不能漏振，欠振，以确保砼振捣密实。对于目前广泛采用的掺减水剂防水砼，最好采用高频振动器振捣，这样能更有效地排除砼中的大气泡，并使小气泡分布得更均匀，这样对保证砼的抗渗要求更为有利；防水砼浇筑后的养护对其抗渗性能影响极大，特别是早期湿润养护更为重要。在常温下，砼初凝以后，就应浇水养护，并使其表面保持湿润状态，其持续时间不少于14昼夜。另外，地下室混凝土结构模板不宜过早地拆除，否则，极容易造成混凝土结构内伤，形成意想不到的渗水通道，影响抗渗能力。
参考文献
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从以下两方面配合实施，分别是大型表冷器换热盘管结构设计及防冻现场维护管理。
2.1大型表冷器换热盘管的结构设计
2.1.1大型表冷器换热盘管排空结构设计从大型表冷器换热盘管设计思路着手，要保证换热盘管均为可排空结构，在最低点设有排水口，在停机时可将积水排清。每一回路均保持同一倾斜角度方便泄水，排水阀设计布置在集水管最下端，且排水阀要低过最下层的换热管。
2.1.2大型表冷器换热盘管排气和排水设计大型表冷器出水总管路实现自动放气和手动放水，进出水管上设置关断阀门、进水管设注液口（配球阀）、出水管设吹气口（配球阀），可实现对每组表冷器模块单独吹干、单独充注防冻液的功能。表冷器进出总管上设置安全阀，防止受热高压引发事故。
2.1.3大型表冷器换热盘管设计注意事项换热盘管设计时应认真校核换热面积，加热盘管的表面积安全余量不能太大，比计算值不应超过10%，以免在运行时因换热面积过大而造成热媒流速减小。换热盘管设计时应严格校核管程数，保证换热盘管中水的流速在任何情况下都不得小于1m/s，避免水流速过低形成层流，当室外空气温度低于0℃时，水会在换热盘管内结冰而导致冻裂，推荐值为最大值不超过2.5m/s即可，如采用变水量控制，设计时应对室外为0℃的情况进行复核计算。另集水管管径选取宜小不宜大。
2.1.4大型表冷器换热盘管流向设计寒冷地区热水盘管的设计需按顺流结构，即热媒流向应与空气的流向相同。而非寒冷地区才可按逆流结构，即热媒流向应与空气的流向反向。
2.2防冻现场维护管理换热盘管冻裂问题除了生产设计缺陷、实际工程设计失误之外，还包含防冻现场维护管理不周。由于空调系统运行管理缺少必要的规章制度，可能造成空调系统使用的不合理。因此在运行管理中有以下问题需要注意。
2.2.1管理人员掌握基础知识首先管理人员应熟悉、了解空调系统及设备的有关情况和特点，这样才能做好现场维护管理工作。
2.2.2大型表冷器换热盘管初次安装排空在机组初次安装试水后，一定要注意将换热盘管排水阀打开以排空积水。
2.2.3大型表冷器换热盘管强化排空为保证换热盘管充分排空积水，现场可采用空压机对换热盘管进行强化排空处理。当机组需要排水时，打开4电磁阀，先让机组内积存的冷冻水依靠重力作用排出换热盘管。然后使用便携式压缩空气机，把5软管与1进气软管连接上，然后由压缩空气机产生压缩空气，通过5软管和1进气软管进入表冷器内，把换热盘管内积存的冷冻水全部压到3排水软管内排出。
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引言
近年来，随着我国生产技术的不断发展与日益成熟，水工环地质与岩土工程的理论也得到了很大的发展，并且相关的理论技术也越来越成熟，逐渐形成了相对完善的水工环地质与岩土工程的理论体系，在岩土工程施工与建设中发挥着巨大指导性作用和意义。根据目前已经形成的水工环地质与岩土工程理论体系来看，完整的水工环地质与岩土工程理论体系形成过程中所包含的理论内容主要有，水文与工程地质理论、环境水文与环境工程地质理论、岩土工程地质理论、生态水文与工程地质理论、生态岩土工程地质理论等，水工环地质与岩土工程理论体系中的各种理论技术，在岩土工程施工建设中具有相对广泛的应用实现，并且各理论技术的相互结合应用现象也比较突出。
一、水工环地质核心理论的形成分析
对于水工环地质核心理论的形成分析，要从世界性的水工环地质核心理论形成和我国水工环地质核心理论形成两个方面，分别进行分析概述。而世界性和我国的水工环地质核心理论包括水文地质核心理论、工程地质核心理论、环境地质核心理论。首先，世界上水文地质理论的出现和形成，是以19世纪50年代中期达西定律的建立为标志，发展至今，水文地质理论的形成建立已经有100多年的悠久历史。而在我国水文地质核心理论的形成，在解放之前水文地质与工程地质方面都是空白，后来随着解放后20世纪50年代初期北京地质学院的成立，水文地质与工程地质系别才在我国首次进行建立和实现，并且在水文地质与工程地质系建立初期使用的教材是前苏联教材，直到20世纪60年代以后才有了自己的水文地质与工程地质教材，并逐渐的发展成熟起来。其中，在20世纪70年代，我国水文地质的核心理论是科学技术找水理论，到80年代逐渐转移到地下水开采上，后来随着地下水开采技术的不断发展提高，在面临国家经济发展与地下水资源消耗过大的情况下，伴随着社会经济发展中环境问题的产生，我国水文地质的核心理论正式进入到了生态环境水文地质阶段中。
二、水工环地质理论体系的应用与发展
水工环地质理论体系是我国的地质学理论研究的重点内容，也是目前地质勘探工作中不可缺少的重要理论依据。为了能够使其为社会发展做出更多贡献，我国很多地质高校都将水工环地质理论课程作为重要的必修课，并培养了大批优秀地质勘探人才，同时也做出了很多科学研究，以进一步丰富水工环地质理论体系。具体来讲，水工环地质理论体系在社会发展中的应用和自身的发展方向主要如下所示：
（一）水工环地质理论体系的发展
由于新时期下社会发展对水工环地质工作提出了不同于以往的要求，为了适应这种要求，水工环地质理论体系的研究方向逐渐开始转变，向着更加有利于促进人与自然和谐共处的方向不断发展。并且随着信息科技等先进科学技术的不断发展，水工环地质的工作技术的科技含量大大提升，这在促进水工环地质工作发展的同时，也极大的丰富了现代水工环地质理论体系，为其注入了一些新的科技理论，促使水工环地质理论体系迈入了新的发展阶段。
在当前的水工环地质理论体系的发展中，其重点发展内容依然是地质勘探，并且发展方向逐渐体现在三个阶段上，即初测阶段、初步设计阶段和技术设计阶段。水工环地质理论发展在初测阶段中的发展主要表现在勘测位置准确度的提升、覆盖地区范围的扩大和水下测量精度的提升。水工环地质理论在初步设计阶段中的发展主要体现在设计技术与应用水平的提升如磁性勘测技术的应用等。水工环地质理论在技术设计阶段中的发展主要体现在矿体及围岩稳定性的确定、地下水的补给、排泄及径流情况，地下水渗透活动对矿床开采的影响程度及提出解决方案等。这三个阶段促进并完善了水工环地质理论的发展，对于相关技术勘查的进行、综合测试结果精准度的提升、勘测误差的减小的重要意义都可以很好地体现出来。
（二）水工环地质理论体系的应用
近年来，人们逐渐认识到加强环境保护和资源节约的重要性，开始走可持续发展道路。这就对水工环地质工作的开展提出了新的要求。水工环地质工作开始由早期无节制的开发各种资源，开始逐渐转变为节能环保的重要基础工作环节。现如今的水工环地质工作更多的是注重在经济发展中存在的各种生态问题的解决以及环境的保护与合理利用，尤其是在城市环境污染监测、土地规划设计等领域中具有发挥重要作用。当然，尽管当前水工环地质工作逐渐转移了工作重心，但是其在地质勘探与基础设施工程建设中的应用并未受到影响。从整体来看，当前水工环地质理论体系应用最多的领域仍然是地质勘探领域和工程建设领域中。例如矿藏探明、采矿技术条件分析、工程水文地质评价、水利工程建设等多个方面。
三、当代水工环地质及岩土工程理论体系发展
水工环地质理论和岩土工程理论在当代的应用为相关的地质勘探和工程建设提供了重要的理论基础。但是也应当看到，在新形势下为了更好地促进相关工作的顺利开展，水工环地质及岩土工程理论的研究者还应当对其理论体系进行进一步的发展与完善。以下从几个方面出发，对当代水工环地质及岩土工程理论体系的发展进行了分析。
（一）当代岩土工程理论发展
岩土工程施工水平的不断进步离不开岩土工程理论发展的支持。在学科设定上岩土工程是土木工程的分支，因此在土木工程的施工过程中也能得到很好的应用与发展。岩土工程理论发展的主要途径是通过与工程地质学、土力学、岩石力学等相关学科进行有效融合，在完善理论基础的前提下促进学科适用性的不断提升，并且在岩石、土木工程的相关技术上得到进一步的发展。根据相关资料统计，岩土工程理论发展主要可以使岩土工程的勘察、设计、施工和监测等环节得到很大收益，其提升范围涉及土木工程施工的整个过程。与此同时，当代岩土工程理论的发展对于房屋、市政、能源、水利、道路、航运、矿山等基础设施的高效建设也具有十分重要的意义。
（二）当代水工环地质理论发展
随着我国地质学整体水平的不断进步，当代水工环地质理论也得到了极大的发展。通常而言，地质矿产勘探是当代水工环地质理论发展的主要应用方向。水工环地质理论在地质勘探中的发展主要体现在初测、初步设计、技术设计等三个环节上。水工环地质理论发展在初测环境上的发展主要表现在勘测位置准确度的提升、覆盖地区范围的扩大和水下测量精度的提升。水工环地质理论在初步设计上的发展主要体现在设计技术与应用水平的提升如磁性勘测技术的应用等。水工环地质理论在技术设计环节的发展主要体现在矿体及围岩稳定性的确定、地下水的补给、排泄及迳流情况，地下水渗透活动对矿床开采的影响程度及提出解决方案等。通过对以上三个环节完善水工环地质理论的发展，对于相关技术勘查的进行、综合测试结果精准度的提升、勘测误差的减小的重要意义都可以很好地体现出来。
结束语
综上所述，水工环地质及岩土工程作为地质勘探的重要组成部分，在很多与地质勘探相关的社会发展行业领域都发挥了关键作用。为了使水工环地质与岩土工程能够为社会发展做出更大贡献，就需要我们不断的研究并丰富其理论体系，将一些新兴科技理论融入到现有的地质研究理论体系中，在提高地质勘探技术水平的同时，促进其理论体系的进一步发展。
参考文献：
